一、阻力相似理论的讨论（论文文献综述）
王亚朋[1]（2021）在《多中段溜井卸矿粉尘产运规律与控制技术研究》文中研究表明多中段溜井卸矿粉尘是金属矿山开采过程中主要粉尘来源之一,其任一中段卸矿对其他中段均可能造成粉尘污染,现有对多中段溜井卸矿粉尘产运规律的研究较少,更缺乏对多中段溜井联动降尘技术的研究。本文采用理论分析、相似实验和数值模拟等研究方法,建立了冲击气流计算模型和粉尘产运模型,以及控制卸矿粉尘的气水喷雾和泡沫降尘模型,确定了溜井卸矿粉尘产运规律,提出了不同中段联动降尘技术。并根据卸矿粉尘产运规律进行气水喷雾及泡沫降尘参数优化实验,开发出包含卸矿口气水喷雾及矿仓喷射泡沫的不同中段联动降尘系统,进行了降尘效果分析。以能量守恒定理为基础对矿石在溜井内下落过程中的功能转换进行研究,建立了溜井内冲击风速及气流量计算模型;根据气固两相流理论和菲克定律研究了卸矿粉尘产运机理,推导出卸矿粉尘在联络巷中任意时刻及位置的浓度计算模型,确定了影响卸矿产尘的主要因素。同时,研究了气水喷雾和泡沫降尘原理,得出雾滴粒径和润湿能力是影响气水喷雾降尘以及发泡量和泡沫稳定性是影响泡沫降尘效果的关键因素。为研究多中段溜井卸矿参数对粉尘产运规律的影响,运用相似理论推导出卸矿粉尘产生和运动相似准则数,建立了多中段溜井卸矿粉尘产运规律相似实验平台,进行了卸矿参数影响冲击风速及粉尘浓度变化规律的相似实验。通过对0.4kg/s、0.6kg/s、0.8kg/s、1.0 kg/s、1.2 kg/s五个卸矿流量下的卸矿产尘实验研究,得出卸矿流量为1.0 kg/s时,卸矿产尘量最大,多中段溜井第三、四中段为主要产尘中段;通过对卸矿总量、矿石粒径、卸矿高度、含水率影响卸矿产尘实验得出,卸矿总量和卸矿高度与卸矿产尘呈正相关,矿石粒径及含水率与卸矿产尘呈负相关。采用高速摄影机研究了冲击气流与卸矿粉尘间的动态变化关系,得出粉尘的运动滞后于冲击气流,第四中段冲击气流运动速度是粉尘运动速度的2.64倍,矿石下落过程中产尘量占总卸矿产尘量的78%,落入矿仓后的产尘量占总产尘量的22%。同时,采用数值模拟对不同卸矿参数下的产尘情况进行验证,得出了溜井中段数量与产尘位置间的关系,确定了粉尘在联络巷内随时间及空间变化的扩散规律,建立了卸矿口冲击风速及粉尘浓度预测模型,为气水喷雾降尘装置的安装位置选择及气水喷雾和泡沫降尘装置的开启关闭时间设置提供依据。针对多中段溜井卸矿口粉尘扩散特点,通过气水喷雾降尘实验优化了气水喷雾参数,确定出最佳气水流量比为110～145,并优选出浓度0.005%的表面活性剂提高气水喷雾降尘能力;根据对发泡量和泡沫稳定性等发泡参数的研究,确定出泡沫降尘最佳发泡剂配方,最优发泡气液比为31,发泡倍数为21。按照相似实验及数值模拟得出的卸矿粉尘产运规律,确定了多中段溜井卸矿粉尘联动控制系统的硬件组成,开发了卸矿粉尘联动控制系统软件;通过多中段溜井卸矿粉尘产运规律相似实验模型的降尘实验得出,该系统对第三、四中段全尘的降尘率分别为79.2%和84.1%,呼尘的降尘率分别为71.2%和78.6%;将联动控制系统的气水喷雾降尘装置应用于现场第四中段卸矿口,全尘的降尘率达到82.5%,呼尘的降尘率为76.8%,取得了良好的降尘效果,为其他矿井卸矿粉尘治理提供了一种新方法。
王帅[2]（2020）在《钙质砂地基中桩基动力承载特性研究》文中进行了进一步梳理珊瑚岛礁上的钙质砂赋存于海洋动力环境中,具有易破碎、多孔隙、棱角突出等特点,表现出较高的压缩性。桩基础作为钙质砂地基中常用的基础形式,服役期间承担着上部构筑物恒载,同时还受到动力荷载作用。动力荷载作用影响着桩基承载性能和上部构筑物的稳定性,其核心问题是动荷载下桩-钙质砂的相互作用问题。研制了动静荷载桩-钙质砂相互作用试验系统,通过桩基模型试验分析了动力荷载下桩基沉降规律和承载性能。通过土工模拟试验分析了动荷载下桩周钙质砂动力响应特性,成桩过程中桩周钙质砂压缩变形特性,探究了渗流法无损定量描述桩周钙质砂颗粒破碎的方法和不同颗粒形状对桩端钙质砂密度和压缩性能的影响,内容及成果如下:基于相似理论进行设计,自主研制出动静荷载桩-砂相互作用试验系统。包括:桩基模型试验部分和桩周钙质砂土工模拟试验部分,前者可对模型桩施加动荷载,获取桩基沉降和承载力数据;后者可分析桩周钙质砂动力响应特性,试验系统设计合理、可施加多种类型荷载,操作简便。通过试验系统中的桩基模型试验装置,开展了动荷载下钙质砂单桩模型试验,分析不同动荷载比下的桩顶累积沉降、桩基承载力变化规律,揭示了典型动荷载作用下钙质砂单桩承载机理。发现不同动荷载比下,桩顶累积沉降形式有稳定型、渐进型、破坏型三种类型,并有显着的“门槛效应”。当加载次数达到“临界加载次数”时,桩顶累积沉降速率趋于平缓,据此建立了桩顶累积沉降预测公式。动力加载时,桩端与桩侧分担荷载比值处于动态变化,桩侧摩阻力随动力加载逐渐退化,发现了动力加载过程中存在的“累积损伤”效应,发现桩侧摩阻力弱化系数和加载次数之间满足Boltzmann函数关系。动力加载后施加静载,极限桩侧摩阻力降低,极限桩端阻力幅值随动荷载比增大而减小。通过试验系统中的土工模拟试验装置,开展了桩与桩周钙质砂（桩侧界面区、桩端核心区）动力响应特性试验,分析其压缩变形、颗粒破碎、桩侧界面区和桩端核心区钙质砂强度变化规律,揭示了桩端/桩侧钙质砂在动荷载作用下的响应机制。试验结论表明,动力加载时桩侧区域桩-砂界面强度会发生弱化,钙质砂发生剪缩现象,颗粒破碎明显。此时桩端核心区钙质砂压缩变形,也出现类似的“门槛现象”和“临界加载次数”。动力加载对桩-砂核心区强度具有弱化效应,桩周钙质砂动力响应与动荷载下桩基模型试验规律相吻合。开展了桩周钙质砂单颗粒动力加载试验,分析了颗粒形状、承压方向、动荷载比、加载次数对颗粒变形和强度规律的影响。经过动力加载后,颗粒呈现不同程度损伤,动荷载越大,颗粒强度降低幅度越大,颗粒破碎后各形状扁平度趋于一致。通过渗流法测定桩周钙质砂颗粒破碎效应,发现了桩周钙质砂因荷载增大而破碎程度加剧时,其渗透系数与颗粒级配变化、相对破碎率、孔隙比等指标具有相关性,利用渗流法进行桩周钙质砂颗粒破碎度量可行。拟合出钙质砂渗透系数与颗粒级配、荷载水平、相对破碎率的经验公式,预测结果良好,渗流法具有全面和无损的优点,可应用于工程中监测桩周钙质砂颗粒破碎。开展了成桩过程桩-钙质砂动力响应试验,分析了成桩过程中锤击能量、锤击次数对桩-砂界面和桩端核心区钙质砂压缩变形、颗粒级配、强度的影响。重点分析了施工荷载下钙质砂压缩变形、颗粒破碎规律,发现钙质砂对施工荷载十分敏感。研制动静荷载下桩端持力层钙质砂侧限压缩试验装置,探究了大量宽级配桩端钙质砂在典型动静荷载下的侧限压缩试验,发现荷载类型和幅值对钙质砂颗粒破碎影响显着,荷载导致桩端钙质砂颗粒级配、含砂量、颗粒形状等物理力学性质变化,如钙质砂颗粒级配和颗粒形状在一定冲击能范围内得到优化,据此提出钙质砂成桩施工的参考措施。采用图像分析和数理统计联合法,获得了典型的包粒状、树枝状、长条状纯净钙质砂试验材料,采用正交试验,分析了颗粒形状及含量对钙质砂密度值的影响。开展了不同幅值下钙质砂侧限压缩试验,发现三种颗粒形状钙质砂表现出不同的压缩性能和颗粒破碎规律。颗粒形状和含量对桩端钙质砂密度值、压缩性影响显着,工程建设中应予考虑。从岛礁的桩基持力层工程地质特点,动荷载桩基承载力计算,成桩工艺选择和方法,桩基运行监测和预测等四个方面,讨论了钙质砂桩基设计与施工关键措施,对试验结果的工程应用提供了建议。
邓小雪[3]（2020）在《层状地基中倾斜桩基承载及变形特性研究》文中进行了进一步梳理近年来,随着我国工程建设与施工技术的发展,倾斜桩基因其承载力高、沉降小等特性被广泛应用于码头建设、海上钻井平台、近海风电场、桥梁、大型输电铁塔等的基础工程中,倾斜桩基能同时承受竖向荷载和水流、风浪、地震等作用所产生的横向荷载,具有较竖直桩基更好的承载特性。此外,倾斜桩基在施工时可降低对土方量的开挖,减小对地表植被破坏,具有较好的经济性和环保功能,因而具有良好的应用前景。然而,调研表明目前对倾斜桩基在组合荷载下的研究报道较少,实践应用超前于理论研究,导致设计过于保守,资源浪费现象较为突出,迫切需要开展进一步的研究,以更好地服务于设计和生产需求。本文在对国内外文献资料搜集整理的基础之上,以珠海市横琴桥梁桩基选型作为试验研究的依托对象,分别构建了竖直单桩、倾斜单桩及竖直基桩、倾斜基桩的模型。基于现场踏勘及桩基设计,借助于室内模型试验与有限元数值仿真方法,对组合荷载作用下倾斜桩基的承载特性及变形性状进行研究。主要研究内容及成果如下:（1）根据桩基室内模型试验经验和量纲分析原理,开展了模型相似比为1:100的室内试验,进行了地基土配比,选取相应的测量原件并进行试验测点布置,并设计了荷载加载方案,选取了桩身变形和桩周应力变化作为监测对象,并对量测点布置进行优化设计,建立了一套比较完整的室内桩基础模型加载试验方法。（2）通过模型试验研究了竖向荷载作用下竖直单桩、倾斜单桩的竖向荷载-沉降特征、桩身轴力、土体阻力、桩土变形等的变化。结果表明,以陡降点来确定竖直与倾斜单桩在竖向荷载下的极限承载力,在荷载较小时,荷载-沉降曲线表现出线性变化特征,荷载增大会导致曲线发生陡降,倾斜单桩的竖向承载力以及轴力大于竖直单桩,随着倾斜角度的增加,桩端阻力所占的比例逐渐减小。倾斜单桩比竖直单桩更早调动桩端阻力来承担上部竖向荷载。此外,竖直群桩的荷载-沉降曲线不存在陡降点,以沉降量来确定竖直群桩的极限承载力,地基土的性质越好,轴力衰减越快,各基桩轴力:角桩>边桩>中桩。（3）通过模型试验研究了不同倾角群桩在预定竖向荷载下逐级施加横向荷载的横向极限承载力、弯矩、位移场变化、土体阻力,采用ABAQUS有限元数值分析方法,拓展研究了组合荷载下基桩倾角、桩间距、预定竖向荷载大小、平面荷载加载角对倾斜群桩横向承载力、横向位移、桩土变形及基桩侧移的影响。结果表明,基桩倾角、桩间距、预先施加竖向荷载越大,其横向位移越小,横向极限承载力越大,横向荷载加载角度存在一个最佳倾角为60°。对组合荷载下倾斜桩基影响由大到小分别是桩间距、基桩倾角、预加竖向荷载、平面荷载加载角。在预定竖向荷载作用下,逐级施加横向荷载的过程中,基桩倾角越大,桩身横向侧移越小。（4）基于ABAQUS有限元分析结果,结合竖直群桩在单一横向荷载下横向承载力的计算方法,建立了组合荷载下便于工程应用的倾斜群桩基础横向承载力计算方法,并用室内试验结果进行了验证。
黄有波[4]（2020）在《城市地下分岔隧道火灾烟气蔓延特性与烟气控制研究》文中提出车辆火灾事故是影响城市地下道路安全运营的重要因素,合理有效的控制火灾烟气在地下隧道内的蔓延,对于保障隧道结构/设备设施以及人员安全具有重要的意义。城市地下道路由于其结构的复杂性与相对封闭性,一旦发生火灾事故,烟气难以控制,该类隧道内的气流组织比一般隧道更复杂,其火灾安全成为备受关注和丞待解决的问题。本论文对城市地下分岔隧道内火灾烟气蔓延特性及烟气控制进行研究。根据实际隧道工程调研参数,设计并搭建了 1:20的分岔隧道比例模型实验台。采用理论分析、实验测试结合数值模拟手段,研究分岔隧道内火灾烟气的温度特性、烟气的逆流行为特性和抑制烟气逆流的临界风速与动力条件。结合研究成果提出了分岔隧道合理的烟气控制策略。第一,分岔隧道内顶棚烟气温度特性规律研究以及预测模型建立。采用物理守恒方程分别对分岔隧道内无纵向通风和具有纵向通风时的温度特性进行表征,对主路与岔路隧道内的顶棚最高温升以及温升纵向衰减规律进行研究。采用实验测量不同分岔角度隧道内,各火源功率和纵向风速情况下的烟气纵向温度,分析分岔角度对温度特性的影响。研究表明,当无纵向通风时,隧道分岔角度对顶棚最高温升无明显影响,但隧道内具有纵向通风时,顶棚最高温升会随分岔角度而变化。隧道分岔角度对自然通风和纵向通风隧道内火灾烟气温升的纵向变化规律具有影响。基于理论分析和实验测试,建立了分岔隧道内顶棚最高温升和温升纵向分布的预测模型,模型考虑了隧道分岔角度的影响。第二,分岔隧道内的烟气逆流长度变化规律研究。研究交通分流情况下分岔前主路送风以及交通合流情况分岔后主路送风两种场景时主路隧道内的烟气逆流长度。基于逆流烟气层的能量守恒,对分岔隧道内火源上游逆流烟气的受力进行分析,得到上游烟气的动量平衡方程,进一步推导出烟气的逆流长度表达式。实验研究发现,分岔隧道不同的分岔角度引起岔路隧道内的气流分流比发生变化,造成火灾燃烧过程中空气卷吸规律发生变化,使上游烟气流量和烟气的受力受到分岔角度的影响,将导致不同分岔角度隧道内烟气逆流长度发生变化。实验研究不同分岔角度隧道内的烟气逆流长度,发现分岔角度和通风方式对分岔隧道内的烟气逆流长度具有明显影响,风速越大烟气逆流距离越短,火源热释放速率越大烟气逆流距离越长,分岔角度对烟气逆流距离的影响关系为非直接线型。将实验数据与理论分析结果相结合,确定了分岔隧道内的烟气逆流长度预测模型,该模型因通风方式不同分为两部分,各部分均考虑隧道分岔角度的影响。第三,基于分岔角度对分岔隧道内的纵向通风临界风速和抑制烟气逆流所需要的气流组织因素分别进行研究。当烟气前锋在上游的终止位置刚好位于火源上方时,即烟气的逆流长度为零时,对应的纵向通风风速为临界风速,基于隧道内的压力平衡方程式,考虑分岔隧道内的摩擦阻力、分岔结构的局部阻力和火源阻力等,采用伯努利方程分析纵向通风时隧道内的受压情况,推导得出交通分流与合流情况下的临界风速预测模型,模型分析得出临界风速不仅与分岔角度和火源热释放速率相关,还与分岔隧道几何结构相关。采用实验测量各火源热释放速率情况下的临界风速,理论分析结合实验测量结果确定了具体的临界风速预测模型和动力条件计算模型。将临界风速预测模型的预测结果与实验测量结果进行对比,发现两者能够很好的吻合。当达到临界风速条件时,隧道内的压力损失包括火源引起的压力损失和动压即为通风动力所需要克服的损失,由此确定了分岔隧道内纵向通风抑制烟气逆流所需要的动力条件。将所需动力的计算值,用于数值模拟的初始条件,模拟得出计算动力条件能够达到抑制烟气逆流的动力要求。最后,对多点进出隧道内的通风与受力进行分析,提出了多点进出隧道不同区域内的风速与压力计算方法,多点进出隧道火灾烟气的控制策略。采用数值模拟方法对多点进出隧道,匝道不同分流比下的局部阻力系数进行模拟分析,结合计算表达式得出不同分流比下的局部阻力系数。进一步计算出匝道不同分流比时,上游各隧道内的理论需风量,将该理论风速作为初始条件,模拟匝道不同通风分流比控制火灾烟气的策略,得出计算值刚好达到临界状态,并选择最优方案。
刘敏章[5]（2020）在《超长隧道多运动列车活塞风特性及其模型简化研究》文中提出随着穿山隧道、跨海隧道的建设,超长隧道逐渐增多,出现了同一隧道中同方向行驶两列车的现象,两列车比单列车在隧道中运动引起的活塞风特性更加复杂,而活塞风对隧道环境及火灾控制都有重要的影响。本文采用理论模型和模型实验相结合的方法研究了超长隧道中两列车同时运动时的活塞风特性,为隧道空气质量及火灾控制提供了基础;另外,针对超长隧道模型实验及三维模拟存在的困难,提出了新的简化研究方法。论文完成的主要工作如下:（1）基于非恒定流伯努利方程,建立了隧道多运动列车活塞风与列车长度、隧道长度、列车速度、阻塞比、行车间距、隧道阻力等因素之间关系的集总参数模型;提出了一种多重动网格耦合的CFD数值模型,能够对火灾工况及非火灾工况下的多运动列车隧道流场进行模拟;搭建了基于绝对运动的隧道模型实验台,验证了上述模型的准确性。（2）利用集总参数模型,研究了隧道双运动列车的活塞风特性,分析了不同因素对活塞风的影响,对比了隧道双运动列车与单运动列车活塞风的不同变化规律;基于CFD数值模型,研究了活塞风对隧道空气质量与通风能耗的影响,通过充分利用活塞风,不同城市地铁隧道通风能耗可降低约13%～32%。（3）针对双运动列车隧道发生火灾时,活塞风影响下的运动火灾烟气蔓延现象,基于集总参数模型,研究了纵向机械通风防止烟气逆流的临界风压风速及其影响因素,为隧道风机的选择提供了基础研究;利用CFD数值模型,研究了双运动列车隧道火灾的温度分布特征及6个不同因素的影响。（4）针对相似理论指导下设计的超长隧道实验模型长度过长,实验场地难以容纳且不利于实验操作等问题,提出了变态模型,以缩短模型实验台的长度,通过对原型隧道流场和不同变态率的隧道流场进行的模拟显示,当变态率不大于4时,变态模型隧道与原型隧道的活塞风量误差小于10%。（5）针对运动列车隧道三维动态模拟计算周期长、对计算机性能要求高等问题,提出了二维替代三维的简化模型,通过利用两种模型对不同隧道进行模拟显示,隧道风量计算结果相差不超过5%,二维模拟所需时间约为三维模拟的4%～13%,二维模拟占用计算机内存量为三维模拟的一半左右。
罗文豪[6]（2020）在《桩基与膨胀土浸水作用的模型试验研究》文中提出膨胀土是一种以蒙脱石、伊利石、高岭石为主的粘土矿物,它具有强烈的亲水性质、超固结性、裂隙性,在遇水时容易导致膨胀而失水时造成收缩的反复变形性表现出与正常粘性土的工程性质区别,给在膨胀土地区中建设的公路、铁路、桥梁、隧道施工带来严重的影响,这种作用还伴随着反复性与长期潜在的危害性。尖山营大桥位于贵州省贵定县昌明镇,新建贵阳至广州高速铁路从此通过。有现场的监测数据显示,该大桥的桥墩出现了雨季异常抬升,旱季异常下降的现象,桥墩（台）位移严重地影响了该大桥的高铁梁轨结构的安全性。有研究表明该地区膨胀土的胀缩导致尖山营大桥桥墩出现了异常抬升沉降。针对这一实际工况,本论文以该大桥的膨胀土与桩基为研究对象,基于相似原理开展室内模型试验对该大桥的桩-土作用机理进行研究,为该地区的桩基设计与施工提供参考依据。本论文主要有如下的内容:（1）对模型试验所需的膨胀土相似材料进行了研究与选材,确立了以膨润土（成分主要是蒙脱石）、砂、高岭土作为相似膨胀材料模拟尖山营大桥膨胀土。（2）基于室内试验,以自由膨胀率与液限、塑限作为相似指标,研制了具有尖山营大桥膨胀土相似膨胀特性的材料配比,该配比以蒙脱石∶砂∶高岭土等于7∶6∶1。（3）分析了模型桩身抬升沉降的时呈变化曲线,桩身经历2次不连续急剧抬升过程后平缓上升至最大值。对最长桩急剧抬升的时间占到该桩最大抬升量时间的一半,而对其余各桩急剧抬升时间仅占其最大抬升量时间的1/5～1/3。（4）在桩顶荷载相同的情况下,桩的最大抬升量随桩长增加而减小,它们之间呈现非线性的对数形式。（5）基于土体中的水平应力,通过计算得到了4#模型桩侧摩阻力与桩身轴应力沿桩身变化的分布曲线,对竖向荷载下桩-土体系的荷载传递机理进行了分析。（6）浸水初期土层上部膨胀,下部由于水流并未下渗而不膨胀或出现微膨胀,总体上膨胀土层膨胀隆起量随土层深度增大而呈线性减小。
刘盟盟[7]（2020）在《风雪联合试验系统与屋面积雪分布研究》文中认为雪灾是自然界常见的主要灾害之一,其影响范围波及建筑、交通、畜牧和能源等多种产业,给人类社会的生产生活带来了严重影响。近年来随着全球性气候变化加剧,极端低温冰雪灾害频繁发生,因积雪导致的建筑物、构筑物倒塌事故也随之不断增加,给人们造成了重大的生命和财产损失。通过国内外大量灾后调查发现,由于风雪运动导致的屋面上积雪不均匀分布,局部积雪荷载过大是导致建筑物因积雪倒塌的主要原因之一。风雪联合试验是风雪运动的主要研究方法之一,其具备还原度高、参数可控、可重复性强、可开展积雪分布机理性研究等优点,是目前进行风雪运动研究可靠度较高且较为可行的研究方法。但是,目前风雪联合试验方法仍处于初级探索阶段,无法满足研究需求。我国在建筑屋面雪荷载方面的研究较少,基础数据匮乏,因此开展建筑屋面积雪分布研究对建筑屋面抗雪设计与我国雪荷载规范修订意义重大。基于上述背景,本文以风雪联合试验方法为主要切入点,针对风雪联合试验系统、缩尺试验相似准则与典型建筑屋面积雪分布开展了系列研究,主要研究内容及成果如下:（1）研发了基于播撒降雪模式的户外大尺度风雪联合试验系统提出了基于降雪模式的风雪联合试验方法,利用哈尔滨地区冬季多雪、低温环境持续时间长等气候特点,首先研发了以存储自然雪与人造雪颗粒为试验颗粒,利用振动播撒降雪模式的户外大尺度风雪联合试验系统;并对试验系统的试验段风场、雪场等关键参数进行了标定;进而分别选取具有代表性的标准立方体模型、高低屋面与拱形屋面开展积雪分布试验研究,通过大量重复性试验,验证了本试验系统具有良好的可重复性;最后通过开展对标准立方体周围积雪分布实测的全过程还原试验,发现试验与实测结果吻合良好,从而验证了所研发的风雪联合试验系统满足试验研究的准确性与可靠性要求。（2）提出了基于降雪模式的风雪联合试验相似准则基于对天空降雪与地面吹雪物理过程差异的研究,提出了降雪模式下雪质量通量的计算方法,并给出了降雪速率的概念;总结了经典的风雪联合试验相似理论,并基于颗粒跃移轨迹相似、单位时间积雪堆积状态相似与积雪堆积形状相似,提出了基于降雪模式的风雪联合试验基本相似准则,并利用立方体周围积雪分布多维缩尺试验对其准确性进行了验证,进而提出了基于摩擦速度比下限值修正的弗劳德数相似参数,并通过立方体周围积雪分布多维缩尺试验,证明了修正的相似参数的准确性。此外,通过对立方体周围与高低屋面积雪分布实测原型的缩尺还原试验,以及与其他学者开展的预铺试验结果的对比,证明了本文所提出的基于降雪模式的风雪联合试验方法与相似准则的先进性与准确性,最后通过立方体周围与拱形屋面积雪分布的多尺度模型试验,确定了平面类与曲面类屋面的缩尺模型特征尺寸下限值。（3）研究了建筑物周围与典型平面类屋面积雪分布规律利用基于降雪模式的风雪联合试验方法,首先利用具有代表性的标准立方体模型,对其周围积雪分布规律开展系列试验研究,重点考察了风速与风向角对周围积雪分布规律的影响,分析了立方体周围积雪分布机理,得到了立方体周围积雪分布规律;进而研究了相邻两个立方体周围积雪分布特征,发现相邻两个立方体周围积雪分布可视为两个单一立方体周围积雪分布的空间叠加。针对双坡屋面、高低屋面、连续多跨双坡屋面与连续多跨单坡屋面4种典型平面类屋面,开展了系统的参数化试验研究,明确了风速、风向与屋面形状参数等因素影响,探究了不同形式屋面积雪分布规律与形成机理,得到了各种典型平面类屋面积雪分布的特征形式,并结合实地观测与数值模拟结果,为建筑屋面抗雪设计与我国现行荷载规范修订提供了参考建议。（4）研究了曲面类屋面积雪分布规律针对拱形屋面、单曲下凹屋面、连续多跨拱形屋面与球形屋面4种典型曲面类屋面,利用基于降雪模式的风雪联合试验方法,开展了系统的参数化试验研究,明确了风速与屋面形状参数等因素影响,分析了不同形式屋面积雪分布规律与形成机理,得到了各种典型曲面类屋面积雪分布的特征形式,并结合实地观测与数值模拟结果,为建筑屋面抗雪设计与我国现行荷载规范修订提供了基础性数据依据。以河南省某发电厂的大跨度M型煤仓为例,开展了大跨度建筑屋面雪荷载分布试验研究,考察了12个不同风向角下屋面积雪分布特征,并提出了以各主导风向占比加权叠加的屋面累积雪荷载分布系数计算方法,得到了各屋面分区累积雪荷载分布系数,为大跨度建筑工程抗雪设计提供了依据。
李风丽[8]（2020）在《扩底桩-承台复合疏桩基础竖向承载试验及受力特性研究》文中研究表明复合疏桩基础是以降低基础沉降量为目的,考虑桩-土-承台的相互作用,按控制沉降量为原则来确定所需的用桩数量。目前,复合疏桩基础的设计理论尚不成熟,还须要有大量的理论与试验研究,以及地区经验作为技术支撑。选择何种桩型作为复合疏桩基础最为有利,哪一种桩基形式能更好的发挥减沉目的是减沉理论需要研究的重点问题。扩底桩基础具有承载力高、桩身刚度大、能承受较大竖向荷载、沉降小等优点。基于扩底桩的各种优势,本论文将其应用到减沉理论中,融合两者的特点,这样即可充分利用扩底桩基础的优势,又可以有效发挥其在复合疏桩基础中的主导地位,起到合理控制建筑物沉降的目的。本文以复合疏桩基础理论为研究背景,通过室内模型试验,结合有限元数值模拟分析,初步开展扩底桩-承台基础的竖向承载性能研究。本文的主要研究内容如下:1、通过室内模型试验建立多种分析工况,分别制作由直桩及扩底桩组成的单桩承台、三桩承台、四桩承台、六桩承台,模拟各工况基础在竖向荷载作用下受力变形过程,通过对试验数据进行分析,研究扩底桩-承台基础的竖向承载受力性能及影响规律。2、运用有限元软件模拟多种分析工况,分别建立直桩及扩底桩组成的单桩承台、三桩承台、四桩承台,模拟各工况基础在竖向荷载作用下受力变形过程,通过对数值模拟结果整理分析,研究扩底桩-承台基础的竖向承载受力性能及影响规律。3、总结桩基沉降计算方法及其沉降影响因素。结合具体的工程实例,对扩底群桩的沉降计算方法进行分析研究。本文通过室内模型试验以及数值模拟分析可知:1、对单桩不同工况的受荷变形来说,扩底桩比直桩的桩端沉降小,持力性能高;扩底桩承台基础的承载力比直桩基础的高,扩底桩比直桩更能有效控制基础的沉降量;扩底桩由于有扩大头存在,桩端尺寸比直桩大,因此扩底桩对桩下地基土的压缩影响范围也比直桩更大。2、对群桩承台不同工况的受荷变形过程来说,随着外荷载的增加,扩底桩的承载性能明显优于直桩,扩底桩比直桩具有更多的承载性能安全储备;随着外荷载的增加,桩底土不断压缩密实,扩底桩由于扩大头的存在,较好的分散了桩端的应力,故扩底桩的桩端阻力比直桩略小。
江南[9]（2020）在《一体化小型压水堆中熔融物堆芯滞留仿真研究》文中提出在IP200小型一体化压水堆的设计方案中,熔融物堆芯滞留（IVR,In vessel melt Retention）措施是保证放射性包络的一道最重要防线。判断IVR成功的基本原则是,下封头壁面向外传热的热流密度,必须低于压力容器外部冷却中当地沸腾的临界热流密度。但在实际的小型堆IVR场景中,真实的熔池热负荷能否低于安全限值,仍有三方面要素值得被仔细斟酌。第一,一体化小堆的自身特性（如堆芯功率密度、冷却剂装量）与事故序列（如安全系统动作、堆芯坍塌时间）,将深刻影响严重事故的早期进程,进而改变下封头内熔池的形成过程。如何考虑事故早期进程对熔池形成的累计效应,将影响熔池的初始热状态准确性。第二,压力容器内熔融物冷却的过程中包含了多个复杂现象的相互作用。如何合理地量化上述现象的耦合效应,将直接影响IVR熔池的流动与传热特性。第三,压力容器外部冷却（ERVC,External Reactor Vessel Cooling）回路中冷水的流动特性,对于熔池散热的影响是不容忽视的。所以,下封头壁外的循环冷却也常被分离于内部熔池作为独立环节进行分析。特别是为自然循环提供驱动力的沸腾模式、以及流动潜在的不稳定性两方面因素的影响。为了解决上述三方面的问题,本文开展了以下相关仿真的研究。首先,本文对IP200反应堆早期事故进程进行仿真研究。该项研究旨在分析事故早期进程对熔池形成过程的影响。使用事故机理性分析程序SCDAP/RELAP5建立了反应堆及安全系统模型,模拟了SLOCA（Small break Loss Of Coolant Accident/小破口事故）叠加ESBO（Extended Station Black Out/长期全厂断电）的极限工况导致的严重事故进程。从堆芯退化一直分析至IVR状态,充分考虑熔化、坍塌等早期现象对熔池初始状态的影响。此外,讨论了IP200自身设计特征与模型差异性对熔池最大热负荷的影响。结果显示,IP200堆的单位热功率储水量较低,严重事故场景下堆芯退化进程发生得很快,从堆芯开始裸露直至局部熔化大约历时9500s。但在熔池形成过程中,堆芯组件并未完全坍塌。该项结论为评价一体化小堆安全分析的包络性提供了可靠参考。其次,对IVR熔池自身的流动传热特性进行了仿真研究。由于在机理性程序SCDAP分析中,无法保证一定能模拟出堆芯组件全部熔化坍塌时的最严重熔池场景。因此,这里有针对性地创建了三种新型熔池仿真模型,分别编制程序,用于评估IP200反应堆完全坍塌时不同的IVR特性,包括:瞬态传热特性、流场分布特性、以及分层构型特性。针对熔池瞬态传热特性,本文基于经验关系式的自然对流模型和等温凝固假设下的移动边界模型,创建了熔池瞬态传热分析程序。以LIVE-L5L熔盐实验为对象进行基准题验证计算。特别的,对动态过程中硬壳增长率的计算结果重点讨论。结果显示,等温假设下的移动边界法对于计算熔池边界上的凝固是适用的。由于引入了额外的线性假设使控制方程封闭,单层网格就能获得稳定的凝固界面追踪效果。针对熔池流场特性,研究基于单相自然对流CFD模型与焓守恒相变转换模型,构建出熔池传热与流动的精细化分布参数仿真程序。以BALI切片实验的两个不同稳态工况为基准题,验证了模型与算法适用性。然后,以IP200堆为对象进行熔池试算,依据云图与矢量图讨论了内热功率对流场分区的影响。结果显示,内热增大时,更多的高温流体将汇聚于顶部,将加剧顶部流场的涡旋结构,也削弱底部热分层效应。由于某些情况下,熔融混合物可能会出现金属相与氧化相的分层,进而改变熔池的分层结构。针对熔池分层构型特性,研究基于最终包络状态（FIBS-FInal Bounding State）概念开发了分层熔池构型的传热估算模型。模型中较全面地考虑了两层、三层、水池熔池构型。研究定量分析了氧化层内热功率与金属层特征高度对热负荷分布的影响。也讨论了重金属质量成分、水层膜态沸腾对峰值热流密度的作用效果。这些模型分别实现了凝固相变、流场演化、成层分布三个现象层面的性能突破,可以作为一种较为准确的瞬态熔池分析工具,并入系统级安全分析程序中。最后,对熔池外部ERVC回路中自然循环的流动不稳定性进行了仿真研究。使用热工水力程序RELAP5对ERVC的开式循环瞬态流动特性进行了分析,讨论了流动与传热的反馈机制。对比REPEC实验中低加热循环工况进行稳态验证,评价模型对加热段内过冷沸腾引起的两相自然循环现象的适用性。使用RELAP5对IP200堆的ERVC系统建立切片模型,并对自然循环的瞬态流动进行模拟。划分了不稳定流动的高、低过冷度边界,并依据震荡规律对加热段内过冷沸腾引发的流动不稳定性进行机理解释。结果显示,随着入口欠热度降低,自然循环将依次出现稳定-不稳定-稳定的流动状态过渡。增加背压会降低自然循环流量,整体压缩不稳定范围。减小进口阻力系数将增大循环流量,不稳定边界均会向功率升高的方向偏移。该研究也为ERVC回路内的自然循环流动机理研究提供了切入点与分类准则。本文通过仿真手段,不仅研究了反应堆宏观结构特性、微观机理特性对熔池传热的影响,也给出了IVR中关键参数的具体数值。此外,本文还初步搭建一套关于小型堆IVR研究的体系方案,旨在为工程小型堆的工程设计提供参考。
覃明兰[10]（2020）在《基于触变效应的湛江组结构性黏土单桩模型试验》文中指出近年来,北部湾沿岸地区基础设施数量日趋增多,规模将更大,作为北部湾沿岸地区基础设施常用的基础形式之一的桩基工程也得到飞速发展,桩基工程在我国北部湾沿岸地区的应用也更加广泛。湛江组结构性黏土在北部湾沿岸地区广泛分布,由于其具有特殊的力学、工程特性,使湛江组结构性黏土地层中桩基工程承载性状极为复杂,因而对我国北部湾沿岸地区湛江组结构性黏土地层中桩基的设计与施工提出了更高的要求。湛江组结构性黏土呈强触变性,导致湛江组结构性黏土地层中桩基的桩-土相互作用机制复杂,桩基时效性明显。因而开展湛江组结构性黏土地层中桩基时效性的研究对于深入认识湛江组结构性黏土的力学、工程特性,合理指导桩基工程设计与施工具有重要意义。本文基于湛江某桩基工程的实际,利用自制的透明模型箱装置对湛江组结构性黏土中模型桩基在不同休止龄期承载性状进行研究,分别对不同桩长不同桩径的9组模型桩于不同休止龄期内进行单桩静载荷模型试验,测定桩身应变、沉降,同时对模型桩的桩周土进行十字板剪切试验,测定其抗剪强度,探寻湛江组结构性黏土触变性与桩基时效性的量化关系。得到如下结论:（1）湛江组结构性黏土具有很强的触变性,不同桩长不同桩径的模型桩桩周土的抗剪强度和触变强度比率随着休止时间的增加均表现出增长的趋势。在桩长相同的情况下,桩径越小模型桩桩周土的触变强度比率增加的幅度和速率最大;在桩径相同情况下,随着桩长的增加,触变强度比率增长的速率与幅度没有显着的规律。桩长对桩周土的影响不如桩径对桩周土的影响大。（2）随着休止龄期的增加,各模型桩的极限承载力均有不同幅度的恢复,且单桩竖向极限承载力恢复的速率表现为前期增长快,后期增长慢。（3）各个休止龄期内模型桩的摩阻力沿桩身近似成“R”形分布,随着桩顶荷载的增加,桩顶荷载向下传递是逐步实现的。随着休止时间的增加,桩极限侧摩阻力增长较大。（4）桩周土强度的恢复与模型桩的极限承载力增长正相关,土体的触变性越强,桩基的时效性越明显。
二、阻力相似理论的讨论（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、阻力相似理论的讨论（论文提纲范文）
（1）多中段溜井卸矿粉尘产运规律与控制技术研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 符号清单 |
| 1 引言 |
| 2 文献综述 |
| 2.1 选题意义与课题来源 |
| 2.1.1 选题的意义 |
| 2.1.2 课题来源及目的 |
| 2.2 多中段溜井卸矿粉尘产运规律研究现状 |
| 2.2.1 冲击气流产生规律研究现状 |
| 2.2.2 卸矿粉尘的产生规律研究现状 |
| 2.2.3 卸矿粉尘运移规律研究现状 |
| 2.3 多中段溜井卸矿粉尘控制技术研究现状 |
| 2.4 主要存在及有待解决的问题 |
| 2.5 研究内容与方法 |
| 2.5.1 研究内容 |
| 2.5.2 研究方法 |
| 2.5.3 技术路线 |
| 3 多中段溜井卸矿粉尘产运理论和控制原理研究 |
| 3.1 冲击气流产生机理及影响因素研究 |
| 3.1.1 冲击气流的形成及特征分析 |
| 3.1.2 冲击气流产生机理及影响因素 |
| 3.2 卸矿粉尘产生机理及影响因素研究 |
| 3.2.1 卸矿粉尘产生机理 |
| 3.2.2 卸矿粉尘产生影响因素 |
| 3.3 卸矿粉尘运移理论模型建立 |
| 3.3.1 冲击气流运动模型 |
| 3.3.2 卸矿粉尘扩散模型 |
| 3.4 卸矿粉尘气水喷雾及泡沫降尘原理 |
| 3.4.1 气水喷雾降尘原理 |
| 3.4.2 泡沫降尘原理 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 多中段溜井卸矿粉尘产运规律相似实验研究 |
| 4.1 金属矿山多中段溜井卸矿粉尘产运规律实测 |
| 4.1.1 金属矿山多中段溜井基本概况 |
| 4.1.2 现场测点布置及实测结果分析 |
| 4.2 多中段溜井相似实验平台的建立 |
| 4.2.1 相似理论及相似准则数的推导 |
| 4.2.2 多中段溜井相似实验模型的建立 |
| 4.2.3 相似实验监测设备及测定方法 |
| 4.3 单一卸矿流量下粉尘产运规律实验研究 |
| 4.3.1 冲击风速及粉尘浓度变化规律实验分析 |
| 4.3.2 实验结果与现场实测结果对比分析 |
| 4.4 不同卸矿参数变化对粉尘产运规律影响的实验研究 |
| 4.4.1 卸矿量变化对粉尘产运规律的影响 |
| 4.4.2 矿石粒径及卸矿高度变化对粉尘产运规律的影响 |
| 4.4.3 矿石含水率变化对粉尘产运规律的影响 |
| 4.5 基于高速摄影的卸矿粉尘运动规律及产生量研究 |
| 4.5.1 高速摄影系统建立及参数设置 |
| 4.5.2 高速摄影机拍摄结果分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 多中段溜井卸矿粉尘产运规律数值模拟研究 |
| 5.1 多中段溜井卸矿粉尘产运模拟控制模型 |
| 5.2 多中段溜井模型建立及模拟参数设置 |
| 5.2.1 模型的建立及网格划分 |
| 5.2.2 模型网格质量分析 |
| 5.2.3 模拟参数的设置 |
| 5.3 不同中段数量溜井卸矿粉尘产运特征模拟 |
| 5.3.1 不同时刻下冲击气流及粉尘运动规律 |
| 5.3.2 多中段溜井断面流场及粉尘粒径变化 |
| 5.3.3 模拟结果与实验结果对比分析 |
| 5.4 卸矿参数变化对粉尘产运规律影响的模拟研究 |
| 5.4.1 卸矿参数变化对联络巷内冲击气流影响 |
| 5.4.2 卸矿参数变化对联络巷内粉尘浓度影响 |
| 5.5 卸矿参数变化对粉尘产运规律影响的正交模拟研究 |
| 5.5.1 卸矿参数正交模拟 |
| 5.5.2 冲击风速及粉尘浓度预测模型研究 |
| 5.5.3 冲击风速及粉尘浓度预测模型的含水率修正 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 多中段溜井卸矿粉尘控制技术研究 |
| 6.1 卸矿口气水喷雾降尘技术研究 |
| 6.1.1 气水喷雾实验系统 |
| 6.1.2 气水喷雾雾化及降尘效果分析 |
| 6.2 矿仓喷射泡沫降尘技术研究 |
| 6.2.1 发泡性实验研究 |
| 6.2.2 矿仓喷射泡沫降尘实验 |
| 6.3 多中段溜井卸矿粉尘联动控制系统的开发 |
| 6.3.1 卸矿粉尘联动控制要求及方法 |
| 6.3.2 卸矿粉尘联动控制系统硬件组成及实现 |
| 6.3.3 卸矿粉尘联动控制系统软件的开发 |
| 6.4 多中段溜井卸矿粉尘联动控制系统降尘效果分析 |
| 6.4.1 多中段溜井卸矿联动降尘实验效果分析 |
| 6.4.2 多中段溜井卸矿口气水喷雾现场降尘效果 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 结论 |
| 7.1 主要结论 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 建议与展望 |
| 参考文献 |
| 附录A 粉尘云灰度图映射转换粉尘浓度云图程序片段 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（2）钙质砂地基中桩基动力承载特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 钙质砂工程力学特性 |
| 1.2.2 钙质砂桩基工程问题 |
| 1.3 研究内容 |
| 1.3.1 动静荷载桩-钙质砂相互作用试验系统研制 |
| 1.3.2 竖向动荷载下钙质砂地基单桩承载特性研究 |
| 1.3.3 动荷载下桩周钙质砂动力响应特性研究 |
| 1.3.4 成桩过程桩-钙质砂相互作用动力响应特性试验 |
| 1.3.5 钙质砂桩基工程设计方法与施工技术探究 |
| 1.4 特色与创新之处 |
| 1.5 技术路线 |
| 第二章 动荷载下桩-钙质砂相互作用试验系统研制 |
| 2.1 动荷载桩-钙质砂相互作用过程 |
| 2.1.1 桩基荷载整体承载原理 |
| 2.1.2 桩-砂相互作用过程 |
| 2.2 桩-砂相互作用试验系统功能 |
| 2.2.1 试验系统总体目标 |
| 2.2.2 试验系统主要功能 |
| 2.2.3 试验系统研发过程 |
| 2.3 桩-砂相互作用试验系统模块 |
| 2.3.1 桩基模型试验部分 |
| 2.3.2 土工模拟试验部分 |
| 2.3.3 试验系统基本框架 |
| 2.3.4 动荷载下桩-钙质砂相互作用试验设计 |
| 2.3.5 桩-砂相互作用试验系统授权专利 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 动荷载桩-钙质砂相互作用模型试验研究 |
| 3.1 桩基模型试验设计 |
| 3.1.1 相似理论介绍 |
| 3.1.2 动荷载钙质砂单桩模型试验方案 |
| 3.1.3 多功能钙质砂桩基模型试验装置 |
| 3.1.4 试验装置施加荷载和试验数据情况 |
| 3.2 动荷载下钙质砂单桩模型试验结果 |
| 3.2.1 动荷载钙质砂单桩桩顶累积沉降 |
| 3.2.2 动荷载钙质砂单桩承载特性 |
| 3.2.3 动荷载钙质砂单桩模型试验机理分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 动荷载下桩-钙质砂相互作用土工模拟研究 |
| 4.1 桩-钙质砂相互作用土工模拟试验设计 |
| 4.2 桩侧桩-砂界面土工模拟试验研究 |
| 4.2.1 桩侧钙质砂土体受力状态分析 |
| 4.2.2 桩侧钙质砂土工试验方案 |
| 4.2.3 桩侧桩-砂界面试验结果 |
| 4.2.4 桩侧桩-砂界面试验结果讨论与分析 |
| 4.3 动荷载下桩端桩-砂核心区土工模拟试验研究 |
| 4.3.1 桩端钙质砂土体受力状态分析 |
| 4.3.2 桩端核心区桩-砂相互作用土工模拟试验装置 |
| 4.3.3 桩端钙质砂土体装样过程 |
| 4.3.4 桩端核心区钙质砂动力加载 |
| 4.3.5 动荷载下桩端桩-砂核心区土工模拟试验结果 |
| 4.4 桩周钙质砂颗粒土工模拟试验研究 |
| 4.4.1 桩周钙质砂颗粒形状分选 |
| 4.4.2 单颗粒强度试验过程 |
| 4.4.3 桩周钙质砂颗粒强度试验装置 |
| 4.4.4 钙质砂颗粒试验过程 |
| 4.4.5 桩周钙质砂颗粒土工模拟试验结果 |
| 4.4.6 模拟桩周钙质砂颗粒强度试验讨论与分析 |
| 4.4.7 模拟桩周钙质砂颗粒强度试验小结 |
| 4.5 桩周钙质砂颗粒破碎的无损测量试验研究 |
| 4.5.1 Hardin相对破碎率B_r分析 |
| 4.5.2 桩周钙质砂颗粒破碎分析 |
| 4.5.3 桩周钙质砂渗流法测定颗粒破碎 |
| 4.5.4 桩周钙质砂颗粒破碎的无损测量试验结果 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 成桩过程桩-钙质砂相互作用研究 |
| 5.1 成桩过程中桩-钙质砂相互作用土工模拟试验研究 |
| 5.1.1 成桩过程桩-钙质砂相互作用土工模拟试验设计 |
| 5.1.2 成桩过程中桩端核心区桩-钙质砂相互作用试验 |
| 5.1.3 成桩过程中桩侧桩-砂界面强度及颗粒破碎试验 |
| 5.2 成桩过程桩周钙质砂土体动力响应试验研究 |
| 5.2.1 冲击荷载对桩端钙质砂压缩性试验 |
| 5.2.2 冲击能对桩端钙质砂砾颗粒级配影响 |
| 5.3 静高压荷载作用下钙质砂侧限压缩试验研究 |
| 5.3.1 粒径对桩端钙质砂压缩性和级配影响 |
| 5.3.2 颗粒形状对桩端钙质砂密度和压缩性的影响 |
| 5.3.3 不同形状桩端钙质砂侧限压缩试验结果 |
| 5.3.4 颗粒形状对桩端钙质砂压缩性试验结果讨论与分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 钙质砂桩基设计方法与施工技术探究 |
| 6.1 桩基砂砾持力层设计 |
| 6.2 动静荷载桩基承载力计算分析 |
| 6.3 成桩工艺的选择和控制标准 |
| 6.4 桩基运行监测预测 |
| 6.5 本章小结 |
| 第七章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录1 攻读博士学位期间取得的科研成果 |
| 附录2 攻读博士学位期间参加的科研项目 |
（3）层状地基中倾斜桩基承载及变形特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 引言 |
| 1.1 选题依据及研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 倾斜桩基试验国内外研究现状 |
| 1.2.2 倾斜桩基数值分析国内外研究现状 |
| 1.2.3 倾斜桩基沉降计算理论研究现状 |
| 1.3 水平荷载下群桩的承载性状及计算理论 |
| 1.3.1 水平荷载下群桩的承载性状 |
| 1.3.2 水平荷载下群桩的计算理论 |
| 1.4 主要研究内容及技术路线 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 研究技术路线 |
| 第2章 依托工点工程地质及环境背景 |
| 2.1 自然地理概况 |
| 2.1.1 地理位置与交通 |
| 2.1.2 气象和水文 |
| 2.2 区域概况 |
| 2.2.1 区域地质构造及地震 |
| 2.2.2 地形地貌 |
| 2.2.3 地层岩性 |
| 2.2.4 不良地质作用及特殊性岩土 |
| 2.2.5 建设规模及原型选取 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 室内模型试验设计及操作 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 模型试验研究的目的及内容 |
| 3.3 模型试验准备工作 |
| 3.4 模型试验的理论基础 |
| 3.4.1 桩基础模型试验相似理论 |
| 3.4.2 相似性推导及相似常数的确定 |
| 3.5 模型试验方案 |
| 3.5.1 试验材料的确定 |
| 3.5.2 模型桩制作及应变片粘贴 |
| 3.5.3 模型桩与承台的连接 |
| 3.5.4 模型试验过程 |
| 3.6 本章小节 |
| 第4章 模型试验结果整理与分析 |
| 4.1 单桩竖向荷载试验结果与分析 |
| 4.1.1 荷载-沉降特征 |
| 4.1.2 桩身轴力试验结果分析 |
| 4.1.3 桩土共同作用机理 |
| 4.1.4 土体阻力数据整理及其分析 |
| 4.2 竖直群桩竖向荷载试验结果与分析 |
| 4.2.1 荷载-沉降特征 |
| 4.2.2 桩身轴力试验结果分析 |
| 4.2.3 桩土共同作用机理 |
| 4.3 竖向荷载恒定下群桩横向承载特性 |
| 4.3.1 竖向荷载恒定下群桩横向荷载-位移分析 |
| 4.3.2 桩身弯矩变化 |
| 4.3.3 桩周土体阻力数据整理及其分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 组合荷载下倾斜桩基承载变形性状有限元分析 |
| 5.1 概述 |
| 5.2 有限元软件ABAQUS分析方法及简介 |
| 5.2.1 接触算法 |
| 5.2.2 接触面的相互作用 |
| 5.2.3 在ABAQUS中定义接触 |
| 5.2.4 初始地应力平衡 |
| 5.3 有限元计算模型 |
| 5.3.1 有限元模拟几何参数 |
| 5.3.2 网格划分与接触面建立 |
| 5.3.3 模拟工况及加载工况 |
| 5.4 试验与数值模拟对比 |
| 5.5 桩身倾角对群桩受力变形特性的影响分析 |
| 5.5.1 竖向荷载恒定下群桩横向位移特性分析结果 |
| 5.5.2 竖向荷载恒定下群桩横向加载桩土变形 |
| 5.5.3 桩身侧移 |
| 5.6 桩间距对群桩受力变形特性的影响分析 |
| 5.6.1 竖向荷载恒定下群桩横向位移特性分析结果 |
| 5.6.2 竖向荷载恒定下群桩横向加载桩土变形 |
| 5.6.3 桩身侧移 |
| 5.7 竖向荷载水平对群桩受力变形特性的影响分析 |
| 5.7.1 竖向荷载恒定下群桩横向位移特性分析结果 |
| 5.7.2 竖向荷载恒定下群桩横向加载桩土变形 |
| 5.7.3 桩身侧移 |
| 5.8 横向荷载加载方向对群桩受力变形特性的影响分析 |
| 5.8.1 竖向荷载恒定下群桩横向位移特性分析结果 |
| 5.8.2 竖向荷载恒定下群桩横向加载桩土变形 |
| 5.9 倾斜群桩组合荷载下承载力计算方法 |
| 5.9.1 组合荷载下倾斜群桩的承载力计算公式推导 |
| 5.9.2 承载力计算公式的验证 |
| 5.10 本章小结 |
| 结论 |
| 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间发表的学术论文 |
（4）城市地下分岔隧道火灾烟气蔓延特性与烟气控制研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景与研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 隧道火灾烟气温度特性 |
| 1.2.2 隧道火灾烟气控制临界风速 |
| 1.2.3 分岔隧道通风与火灾烟气特征 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 1.4 本文的章节安排 |
| 第2章 分岔隧道火灾的模型实验设计与数值模拟方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 相似理论分析 |
| 2.3 实验装置建立 |
| 2.3.1 模型实验台主体结构 |
| 2.3.2 通风系统 |
| 2.3.3 火源系统 |
| 2.4 实验测量系统 |
| 2.4.1 风速测量 |
| 2.4.2 温度测量 |
| 2.4.3 燃料流量 |
| 2.4.4 烟气图形采集 |
| 2.5 实验程序 |
| 2.6 数值模拟技术 |
| 2.6.1 数值模拟模型分类 |
| 2.6.2 FDS简介 |
| 2.6.3 计算网格设置 |
| 2.6.4 模拟结果验证 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 城市分岔隧道火灾烟气蔓延温度特征研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 理论分析 |
| 3.2.1 无通风的隧道火灾模型 |
| 3.2.2 有纵向风的隧道火灾模型 |
| 3.3 分岔隧道温度分析 |
| 3.3.1 实验工况 |
| 3.3.2 实验结果 |
| 3.3.3 最高烟气温度 |
| 3.3.4 自然通风下的温度纵向衰减 |
| 3.3.5 分流时纵向风下的温度纵向衰减 |
| 3.3.6 合流时纵向风下的温度纵向衰减 |
| 3.4 分岔角度对顶棚最高温度影响 |
| 3.4.1 自然通风 |
| 3.4.2 分流情况 |
| 3.4.3 合流情况 |
| 3.5 分岔角度对纵向温度影响 |
| 3.5.1 自然通风 |
| 3.5.2 分流情况 |
| 3.5.3 合流情况 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 城市分岔隧道火灾烟气逆流长度研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验工况 |
| 4.3 分岔隧道烟气逆流长度理论分析 |
| 4.4 烟气逆流长度结果分析 |
| 4.4.1 分流情况烟气逆流长度 |
| 4.4.3 合流情况烟气逆流长度 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 城市分岔隧道火灾烟气临界纵向风速与动力研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 临界风速研究现状 |
| 5.3 理论分析 |
| 5.3.1 分流情况 |
| 5.3.2 合流情况 |
| 5.4 实验与数值模拟设置 |
| 5.4.1 实验设置 |
| 5.4.2 数值模拟工况 |
| 5.5 结果分析与讨论 |
| 5.5.1 临界风速分析 |
| 5.5.2 临界风速所需动力 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 城市地下道路火灾烟气通风控制策略研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 通风受力分析 |
| 6.3 排烟方案 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的科研成果 |
| 致谢 |
（5）超长隧道多运动列车活塞风特性及其模型简化研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景 |
| 1.1.1 隧道的发展现状 |
| 1.1.2 隧道活塞风的形成 |
| 1.1.3 隧道火灾的危害性与复杂性 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 研究内容 |
| 1.2.2 研究方法 |
| 1.3 问题的提出 |
| 1.4 本文的研究内容与组织结构 |
| 第2章 隧道运动列车数学模型的建立 |
| 2.1 活塞风集总参数模型的建立 |
| 2.1.1 理论模型基础 |
| 2.1.2 活塞风模型的建立 |
| 2.2 三维非稳态数值模型的建立 |
| 2.2.1 数值模拟基础 |
| 2.2.2 动网格模型 |
| 2.2.3 燃烧模型 |
| 2.2.4 隧道运动列车数值模型的建立 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 隧道运动列车缩尺寸实验系统的搭建 |
| 3.1 缩尺寸实验系统的设计 |
| 3.1.1 单运动列车隧道实验台 |
| 3.1.2 双运动列车隧道实验台 |
| 3.2 实验测试系统 |
| 3.3 实验步骤 |
| 3.4 数学模型的实验验证 |
| 3.4.1 活塞风模型的验证 |
| 3.4.2 数值模型的验证 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 隧道运动列车活塞风规律及影响研究 |
| 4.1 双运动列车穿隧道行驶的活塞风集总参数模型 |
| 4.2 双运动列车隧道活塞风的影响因素 |
| 4.2.1 列车长度的影响 |
| 4.2.2 隧道长度的影响 |
| 4.2.3 列车速度的影响 |
| 4.2.4 阻塞比的影响 |
| 4.2.5 行车间距的影响 |
| 4.2.6 各影响因素的灰关联分析 |
| 4.3 双运动列车与单运动列车隧道活塞风对比研究 |
| 4.4 隧道多运动列车活塞风集总参数模型的建立 |
| 4.5 活塞风对隧道环境及通风能耗的影响 |
| 4.5.1 活塞风对二氧化碳环境的影响 |
| 4.5.2 活塞风对热环境的影响 |
| 4.5.3 活塞风对隧道通风能耗的影响 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 隧道双运动列车火灾温度分布及临界风压风速研究 |
| 5.1 隧道双运动列车火灾温度分布及影响因素研究 |
| 5.1.1 火源功率的影响 |
| 5.1.2 列车长度的影响 |
| 5.1.3 隧道长度的影响 |
| 5.1.4 列车速度的影响 |
| 5.1.5 列车减速度的影响 |
| 5.1.6 阻塞比的影响 |
| 5.2 隧道双运动列车火灾临界风压风速模型 |
| 5.2.1 临界风压风速模型的建立 |
| 5.2.2 临界风压风速模型的验证 |
| 5.3 隧道双运动列车火灾临界风压风速影响因素研究 |
| 5.3.1 火源功率的影响 |
| 5.3.2 列车长度的影响 |
| 5.3.3 隧道长度的影响 |
| 5.3.4 列车速度的影响 |
| 5.3.5 列车减速度的影响 |
| 5.3.6 阻塞比的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 新型隧道模型的搭建与模拟方法的简化 |
| 6.1 变态理论的提出 |
| 6.2 变态理论的应用 |
| 6.2.1 变态理论在单运动列车隧道中的应用 |
| 6.2.2 变态理论在双运动列车隧道中的应用 |
| 6.3 二维简化模拟方法的提出 |
| 6.4 二维简化模拟方法的确定 |
| 6.4.1 实验工况 |
| 6.4.2 列车在实际隧道中行驶 |
| 6.4.3 列车穿过隧道行驶 |
| 6.4.4 地铁车站 |
| 6.5 二维简化模拟方法的优势 |
| 6.6 本章小结 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 本文研究总结 |
| 7.2 主要创新点 |
| 7.3 后续研究展望 |
| 参考文献 |
| 发表论文和参加科研情况说明 |
| 致谢 |
（6）桩基与膨胀土浸水作用的模型试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题的研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 膨胀土相似膨胀材料研究现状 |
| 1.2.2 膨胀土-桩基作用过程研究现状 |
| 1.2.3 膨胀土-桩基模型试验研究现状 |
| 1.3 研究内容及方法 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 研究方法 |
| 1.3.3 技术路线图 |
| 第二章 模型试验相似材料的选择及特性 |
| 2.1 模型试验的相似理论 |
| 2.2 模型试验的原型 |
| 2.3 桩基与膨胀土相似材料的选取 |
| 2.3.1 膨胀土相似材料的选取原则 |
| 2.3.2 膨胀土相似材料的选定 |
| 2.3.3 桩基相似材料的选取 |
| 2.4 膨胀土相似材料的配比方案 |
| 2.4.1 液限、塑限的测定 |
| 2.4.2 自由膨胀率试验 |
| 2.5 分级浸水无荷膨胀试验 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 模型试验设计与相关参数确定 |
| 3.1 试验装置及设计 |
| 3.1.1 模型箱设计 |
| 3.1.2 膨胀土体配置 |
| 3.1.3 模型桩设计 |
| 3.1.4 桩顶抬升监测系统 |
| 3.1.5 桩土应力监测系统 |
| 3.1.6 浸湿灌水方案 |
| 3.2 模型试验步骤 |
| 3.3 试验注意事项 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 土层膨胀变形沿深度变化分析 |
| 4.1 试验分析概述 |
| 4.2 各层膨胀土的膨胀变量 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 膨胀土—桩基浸水模型试验成果分析 |
| 5.1 膨胀土桩土体系的荷载传递规律 |
| 5.1.1 膨胀基本假定 |
| 5.1.2 桩顶荷载与土体膨胀共同作用的解析方法 |
| 5.2 桩身抬升规律分析 |
| 5.3 水平土压力变化分析 |
| 5.4 桩侧摩阻力与轴应力分析 |
| 5.5 桩端阻力分析 |
| 5.6 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文及科研项目 |
（7）风雪联合试验系统与屋面积雪分布研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景与意义 |
| 1.1.1 积雪致建筑结构坍塌事故总结与分析 |
| 1.1.2 我国现行荷载规范存在的问题 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 实地观测 |
| 1.2.2 数值模拟 |
| 1.2.3 风雪联合试验 |
| 1.2.4 目前研究存在的问题 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 第2章 基于降雪模式的风雪联合试验系统研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 风雪联合试验系统 |
| 2.2.1 动力系统 |
| 2.2.2 播撒式降雪模拟器 |
| 2.2.3 造雪机 |
| 2.3 试验系统关键参数标定 |
| 2.3.1 测量设备 |
| 2.3.2 试验颗粒特性 |
| 2.3.3 试验段风场标定 |
| 2.3.4 模拟降雪速率与雪通量标定 |
| 2.4 试验系统验证 |
| 2.4.1 可重复性验证 |
| 2.4.2 准确性验证 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 基于降雪模式的风雪联合试验相似准则研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 风雪运动理论研究 |
| 3.2.1 传统风吹雪理论介绍 |
| 3.2.2 天空降雪与地面吹雪的差异分析 |
| 3.2.3 重要物理量的定义 |
| 3.3 风雪联合试验基本相似准则建立 |
| 3.3.1 经典相似理论 |
| 3.3.2 基于降雪模式的风雪联合试验相似准则 |
| 3.4 风雪联合试验相似准则校准与验证 |
| 3.4.1 相似准则校准 |
| 3.4.2 校准的相似准则的准确性验证 |
| 3.4.3 建筑屋面缩尺模型特征尺寸下限值 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 建筑周围与典型平面类屋面积雪分布研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 建筑物周围积雪分布试验研究 |
| 4.2.1 风速对积雪分布影响 |
| 4.2.2 风向对积雪分布影响 |
| 4.2.3 相邻两个立方体模型周围积雪分布 |
| 4.3 典型平面类屋面积雪分布研究 |
| 4.3.1 双坡屋面积雪分布 |
| 4.3.2 高低屋面积雪分布 |
| 4.3.3 连续多跨双坡屋面积雪分布 |
| 4.3.4 连续多跨单坡屋面积雪分布 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 曲面类屋面积雪分布研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 典型曲面类屋面积雪分布研究 |
| 5.2.1 拱形屋面积雪分布 |
| 5.2.2 单曲下凹屋面积雪分布 |
| 5.2.3 连续多跨拱形屋面积雪分布 |
| 5.2.4 球形屋面积雪分布 |
| 5.3 河南省某电厂大跨度M型煤仓屋面雪荷载试验研究 |
| 5.3.1 工程实例简介 |
| 5.3.2 试验模型简介 |
| 5.3.3 试验工况信息 |
| 5.3.4 煤仓屋面试验结果分析 |
| 5.3.5 煤仓屋面雪荷载分布系数取值建议 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（8）扩底桩-承台复合疏桩基础竖向承载试验及受力特性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 概述 |
| 1.2 疏桩减沉机理的研究与发展动态 |
| 1.2.1 疏桩减沉机理方面的研究现状 |
| 1.2.2 疏桩减沉机理的试验研究现状 |
| 1.2.3 疏桩减沉机理的数值分析研究现状 |
| 1.3 桩基承台的研究与发展动态 |
| 1.3.1 桩基承台的研究现状 |
| 1.3.2 桩基承台的试验研究现状 |
| 1.3.3 桩基承台数值分析研究现状 |
| 1.4 本文主要研究内容及技术路线 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 第二章 桩基-承台基础竖向承载性能的室内模型试验研究 |
| 2.1 概述 |
| 2.2 模型试验基本理论 |
| 2.2.1 相似理论 |
| 2.2.2 相似准则 |
| 2.2.3 试验相似比设计 |
| 2.3 试验方案 |
| 2.3.1 模型箱及加载装置 |
| 2.3.2 模型桩的制作与布置 |
| 2.3.3 承台的制作 |
| 2.3.4 地基土及相关参数确定 |
| 2.3.5 荷载模拟及加载方案 |
| 2.3.6 数据采集系统 |
| 2.4 试验数据处理与分析 |
| 2.4.1 桩顶位移 |
| 2.4.2 桩底端阻力的分析 |
| 2.4.3 桩下地基土应力的分析 |
| 2.4.4 承台下土压力的分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 桩基-承台基础竖向承载性状的数值分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 有限元简介 |
| 3.2.1 Abaqus简介 |
| 3.2.2 Abaqus在岩土中的应用 |
| 3.3 本构关系 |
| 3.3.1 土体本构模型 |
| 3.3.2 混凝土的本构模型 |
| 3.4 有限元模型建立 |
| 3.4.1 基本假定 |
| 3.4.2 建模的基本参数 |
| 3.4.3 相互作用的设置 |
| 3.4.4 边界条件及网格划分 |
| 3.5 试验与模拟结果对比验证分析 |
| 3.6 不同类型桩基承台对比分析 |
| 3.6.1 桩顶位移 |
| 3.6.2 桩下地基土压力 |
| 3.6.3 桩身轴力 |
| 3.6.4 承台底土压力 |
| 3.6.5 桩端土压力 |
| 3.7 本章小结 |
| 第四章 群桩基础沉降计算方法讨论及工程实例分析 |
| 4.1 群桩沉降计算方法 |
| 4.1.1 常规等代实体深基础法 |
| 4.1.2 建筑桩基规范法 |
| 4.1.3 经验近似公式 |
| 4.1.4 沉降计算原则与简化 |
| 4.1.5 目前复合沉降计算存在问题 |
| 4.2 复合桩基中基桩工作性状 |
| 4.2.1 桩侧摩阻力的工作性状 |
| 4.2.2 桩端阻力随沉降的发挥性状 |
| 4.3 群桩沉降控制理论 |
| 4.3.1 沉降控制原则 |
| 4.3.2 实用比例原则 |
| 4.4 复合桩基计算实例 |
| 4.4.1 工程地质资料 |
| 4.4.2 计算所用承台概况 |
| 4.4.3 对比计算分析 |
| 4.5 小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 A 攻读学位期间学术成果目录 |
（9）一体化小型压水堆中熔融物堆芯滞留仿真研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 符号注释表 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义目的 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 核事故早期进程研究 |
| 1.2.2 堆内熔融物滞留研究 |
| 1.2.3 下封头外循环冷却研究 |
| 1.3 本文主要工作 |
| 第2章 IP200反应堆早期事故进程仿真 |
| 2.1 系统与模型介绍 |
| 2.1.1 反应堆与安全系统介绍 |
| 2.1.2 仿真模型介绍 |
| 2.2 热工水力进程仿真(案例1) |
| 2.2.1 喷放阶段 |
| 2.2.2 回流阶段 |
| 2.2.3 循环冷却阶段 |
| 2.3 堆芯退化进程仿真(案例2) |
| 2.4 IVR熔池仿真分析(案例2) |
| 2.4.1 瞬态传热分析 |
| 2.4.2 结构参数讨论 |
| 2.4.3 敏感分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 IVR熔池瞬态传热模型研究 |
| 3.1 熔池模型介绍 |
| 3.1.1 熔池自然对流模型 |
| 3.1.2 凝固相变模型(移动边界法) |
| 3.1.3 窄缝间隙模型 |
| 3.1.4 压力容器壁面模型 |
| 3.1.5 熔池顶部辐射模型 |
| 3.1.6 计算流程与前提条件 |
| 3.2 实验验证 |
| 3.2.1 实验介绍 |
| 3.2.2 模型讨论 |
| 3.3 IP200熔池传热计算 |
| 3.3.1 熔池初始状态 |
| 3.3.2 瞬态计算结果 |
| 3.3.3 温度与热阻的讨论 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 熔池流场分布CFD模型研究 |
| 4.1 熔池模型简介 |
| 4.1.1 液相熔融物模型 |
| 4.1.2 凝固区与上边界模型 |
| 4.1.3 程序求解逻辑 |
| 4.2 实验验证 |
| 4.2.1 BALI实验简介 |
| 4.2.2 网格无关性验证 |
| 4.2.3 壁函数分析 |
| 4.2.4 实验对比分析 |
| 4.3 IP200熔池流场仿真 |
| 4.3.1 熔池基本参数 |
| 4.3.2 仿真结果分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 分层熔池热估算模型研究 |
| 5.1 分层熔池模型介绍 |
| 5.1.1 两层模型 |
| 5.1.2 重金属从层模型 |
| 5.1.3 水层模型 |
| 5.1.4 经验关系式 |
| 5.1.5 程序求解逻辑 |
| 5.2 AP600基准题验证 |
| 5.3 IP200两层熔池结构计算 |
| 5.3.1 热裕度评价 |
| 5.3.2 衰变热功率的影响 |
| 5.3.3 轻金属质量的影响 |
| 5.4 IP200其他成层结构计算 |
| 5.4.1 重金属层结构 |
| 5.4.2 水层结构 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 ERVC自然循环流动特性研究 |
| 6.1 模型适用性验证 |
| 6.2 ERVC瞬态流动仿真 |
| 6.2.1 系统与模型简介 |
| 6.2.2 自然循环流动特性 |
| 6.2.3 震荡流型分析 |
| 6.3 敏感参数分析 |
| 6.3.1 加热功率 |
| 6.3.2 安全壳压力 |
| 6.3.3 加热段进口阻力系数 |
| 6.3.4 上升段高度 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论 |
| 本文主要结论 |
| 本文创新点 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文和取得的科研成果 |
| 致谢 |
（10）基于触变效应的湛江组结构性黏土单桩模型试验（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状与发展 |
| 1.2.1 土的触变性 |
| 1.2.2 触变性对桩基础的影响 |
| 1.2.3 模型试验 |
| 1.3 论文研究主要内容与技术路线 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第2章 模型桩室内模型试验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.1.1 模型试验的理论基础 |
| 2.1.2 相似理论在本试验中的应用 |
| 2.1.3 试验原型的选取 |
| 2.2 模型试验装置 |
| 2.2.1 模型箱 |
| 2.2.2 模型桩 |
| 2.2.3 模型加载装置 |
| 2.2.4 数据量测系统 |
| 2.2.5 模型试验加载方案 |
| 2.3 模型试验 |
| 2.3.1 地基土材料的选取、参数确定及其制备 |
| 2.3.2 桩身材料的选取 |
| 2.3.3 电阻应变片的粘贴 |
| 2.3.4 室内模型试验的安排 |
| 2.3.5 模型桩的埋置 |
| 2.4 试验数据及处理 |
| 2.4.1 模型桩数据整理 |
| 2.4.2 模型桩荷载与沉降曲线数据整理 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 模型桩桩周土触变性试验结果分析 |
| 3.1 桩周土的十字板剪切试验 |
| 3.1.1 仪器组成 |
| 3.1.2 试验步骤 |
| 3.1.3 成果整理 |
| 3.2 试验结果及分析 |
| 3.2.1 模型桩桩周土不同休止龄期的抗剪强度 |
| 3.2.2 桩长对桩周土触变性的影响 |
| 3.2.3 桩径对桩周土触变性的影响 |
| 3.2.4 触变过程强度恢复分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 模型桩时效性试验结果及分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 桩长对单桩时效性的影响 |
| 4.2.1 桩长对桩身轴力的影响 |
| 4.2.2 桩长对桩侧摩阻力的影响 |
| 4.3 桩径对单桩时效性的影响 |
| 4.3.1 桩径对桩身轴力的影响 |
| 4.3.2 桩径对桩侧摩阻力的影响 |
| 4.4 时效性作用下的极限承载力分析 |
| 4.4.1 Q~S曲线特征 |
| 4.4.2 时效性下单桩的极限承载力 |
| 4.4.3 桩长对极限承载力的影响 |
| 4.4.4 桩径对极限承载力的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 桩周土触变性与桩基时效性的关系 |
| 5.1 桩周土触变效应与模型桩时效性的关系 |
| 5.2 单桩极限承载力增长率与休止龄期的关系预测 |
| 5.3 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 研究结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 个人简历 |
| 致谢 |
四、阻力相似理论的讨论（论文参考文献）
- [1]多中段溜井卸矿粉尘产运规律与控制技术研究[D]. 王亚朋. 北京科技大学, 2021(08)
- [2]钙质砂地基中桩基动力承载特性研究[D]. 王帅. 武汉科技大学, 2020(01)
- [3]层状地基中倾斜桩基承载及变形特性研究[D]. 邓小雪. 成都理工大学, 2020(04)
- [4]城市地下分岔隧道火灾烟气蔓延特性与烟气控制研究[D]. 黄有波. 北京工业大学, 2020(06)
- [5]超长隧道多运动列车活塞风特性及其模型简化研究[D]. 刘敏章. 天津大学, 2020(01)
- [6]桩基与膨胀土浸水作用的模型试验研究[D]. 罗文豪. 西南交通大学, 2020(07)
- [7]风雪联合试验系统与屋面积雪分布研究[D]. 刘盟盟. 哈尔滨工业大学, 2020
- [8]扩底桩-承台复合疏桩基础竖向承载试验及受力特性研究[D]. 李风丽. 昆明理工大学, 2020(05)
- [9]一体化小型压水堆中熔融物堆芯滞留仿真研究[D]. 江南. 哈尔滨工程大学, 2020(04)
- [10]基于触变效应的湛江组结构性黏土单桩模型试验[D]. 覃明兰. 桂林理工大学, 2020(01)