一、提高粉煤灰水泥早期强度（论文文献综述）
顾晓薇,张延年,张伟峰,赵昀奇,李晓慧,王宏宇[1]（2022）在《大宗工业固废高值建材化利用研究现状与展望》文中认为当前我国已经迈入了工业大国的行列,带动了我国社会经济的快速发展。新时期,在制定工业发展计划的同时,更需要将生态环境保护放在首要位置。在工业化发展的历史进程中,遗留了很多生态污染问题,其中工业固体废弃物的长期堆积对生态环境造成了严重地破坏。主要论述了典型大宗工业固废（铁尾矿、粉煤灰、煤矸石、冶炼废渣、炉渣及脱硫石膏）高值建材化用的研究现状,对6种典型工业固废未来发展趋势进行了分析,并提出了高值建材化利用的可行性措施。大宗工业固废的高值建材化利用是确保我国工业可持续发展的一项长远战略方针,要想提高大宗工业固废综合利用水平,人们需要因地制宜地选择适当的工业固废处置和利用方式。在现有的政策基础上,科研单位和相关企业要进一步加强技术创新和模式创新,探索工业固废跨行业的协同处置和利用方法,为进一步提高我国大宗工业固废综合利用水平提供合理参考。
张戈[2]（2021）在《喷射混凝土高性能化机制与组成设计方法研究》文中认为喷射混凝土以其凝结时间短、超早强以及施工工艺简便等特点,广泛应用于隧道与基坑支护、加固等工程中。现有喷射混凝土存在强度等级低、回弹率大、后期强度增长缓慢且对耐久性无明确要求等问题,已引起广泛关注。因此可喷性良好、强度高、耐久性优异的高性能喷射混凝土已成为发展方向,如何实现普通喷射混凝土的高性能化成为亟待解决的重要科学问题。本文以喷射混凝土高性能化作为主要研究目标,通过试验与理论分析相结合,开展无碱速凝剂对喷射混凝土水化与强度影响机理研究,分析胶凝材料用量、水胶比、砂率、矿物掺合料、聚乙烯醇纤维、速凝剂掺量等对喷射混凝土可喷性能和强度的影响规律,给出提高喷射混凝土可喷性能和强度的技术措施,制备出具有高工作性、高耐久性的C50喷射混凝土,形成高性能喷射混凝土组成设计方法,可为喷射混凝土高性能化提供支撑。本文主要研究工作及取得的成果如下:（1）研究了掺入硫酸铝系列无碱速凝剂的喷射混凝土水化和硬化机理。结果表明有碱速凝剂和无碱速凝剂均加速了水泥中C3A和C3S早期水化,提高了水泥诱导前期和诱导期的水化放热速率,促使喷射混凝土迅速凝结和硬化。掺入无碱速凝剂在加速了C3A水化反应速率的同时往溶液中提供了SO42-离子,并没有明显改变溶液中Al3+/SO42-比例,使溶液处于合适硫酸盐体系下,C3A水化速率总体可控,对于C3S后续水化及C-S-H凝胶致密化进程没有阻碍,因此喷射混凝土后期强度稳定增长,并未发生明显倒缩。（2）研究了配合比参数、矿物掺合料和聚乙烯醇纤维等因素对喷射混凝土工作性能和流变特性的影响规律,给出了可喷性能的提升方法。结果表明选择合理的配合比参数、掺入适量的速凝剂、矿物掺合料及聚乙烯醇纤维是提升喷射混凝土工作性能的有效措施。当水胶比在0.38～0.40时,胶材用量在520～540kg/m3,砂率在50%左右时,喷射混凝土回弹率明显降低,当硅粉掺量在10%～15%时,可喷性能提升显着。掺入聚乙烯醇纤维有助于提高可喷性能,以体积掺量0.50%～1.0%较为适宜。确定适宜的流变参数范围同时有助于提高喷射混凝土的可喷性能,当屈服应力在190Pa～250Pa之间,塑性粘度在210Pa·S～250Pa·S之间时,喷射混凝土回弹率低于10%,一次喷射厚度大于340mm。（3）研究了掺入无碱速凝剂喷射混凝土强度影响因素及其提升方法。结果表明选择合理的配合比参数、掺入适量的速凝剂、矿物掺合料有助于提高喷射混凝土强度,胶材用量在520～540kg/m3,水胶比在0.38～0.40时,砂率在50%左右时,喷射混凝土强度较高。掺入硅粉和偏高岭土有助于提高抗压强度,当硅粉掺量为10%～15%时,强度提升效果最为显着。对于有抗拉强度要求的喷射混凝土,建议掺入适量的聚乙烯醇纤维,建议的掺量范围为0.25%～0.50%。根据以上研究基础,建立了高强喷射混凝土抗压强度与劈裂抗拉强度关系式fts=0.41·(fcc)0.59,测得C50喷射混凝土单轴受压应力—应变全曲线,并给出了C50喷射混凝土本构方程。（4）研究了速凝剂、聚乙烯醇纤维和成型工艺对高性能喷射混凝土耐久性能的影响。喷射工艺的冲击和紧密压缩作用提高了混凝土的密实性,因此喷射混凝土抗渗性能、抗冻性能和抗碳化性能均高于模筑混凝土。掺入无碱速凝剂提高了喷射混凝土的电通量和平均渗水高度,掺入聚乙烯醇纤维明显增加了1200um以上的气孔体积,降低喷射混凝土的抗渗性能,电通量和平均渗水高度随着纤维掺量的增加而增长。冻融循环过程中,聚乙烯醇纤维明显抑制微裂缝的产生与发展,限制基体内气泡的连通和扩展,提高了喷射混凝土的抗冻性能。掺入无碱速凝剂小幅提高了喷射混凝土的碳化深度,聚乙烯醇纤维的掺入降低了喷射混凝土的抗碳化性能,且碳化深度随着纤维掺量的增加而增长,在此基础上,建立了喷射混凝土碳化深度预测模型。（5）研究了喷射混凝土材料组成与成型工艺特征,提出了高性能喷射混凝土组成设计方法。考虑成型方式、速凝剂和矿物掺合料种类与掺量的共同作用,修正了强度计算公式,确定了密实度影响系数k和矿物掺合料影响系数μi,给出了不同种类矿物掺合料的建议取值。基于骨料堆积和润滑协同作用原理提出了喷射混凝土浆体体积含量计算公式,提出了高性能喷射混凝土组成设计方法。依据组成设计方法进行了验证,可为喷射混凝土高性能化提供支撑。
林贤豪[3]（2021）在《聚羧酸减水剂和矿物掺合料对水泥浆体工作性、水化及微结构的影响》文中认为粉煤灰和矿粉是容易破坏生态环境的工业固废,如果随意丢弃和堆放会加剧环境污染和危害人体健康。但是,它们在水泥混凝土行业中的资源化利用得到了广泛关注,并成为了制备高性能混凝土必不可少的活性矿物掺合料组分。混凝土协同处置是粉煤灰和矿粉等固体废物无害化和综合利用的可行技术,本研究重点关注混凝土协同处置过程中粉煤灰、矿粉以及聚羧酸减水剂对水泥浆体工作性影响的机理,以及粉煤灰和矿粉的水化和微结构对水泥浆体的孔隙率和强度的影响。本研究通过改变聚羧酸减水剂的掺量,使用粉煤灰和矿粉分别等量取代水泥,测定了不同条件下胶凝材料的填充密度,并依此计算了胶凝材料相应的水膜厚度,分别建立了水膜厚度和水泥浆体黏聚性、流动度和流速的关系。此外,测定了不同掺和方式下水泥浆体的抗压强度和孔隙率,并建立抗压强度和孔隙率的关系。最后,研究了不同掺和方式下水泥浆体的Ca（OH）2含量、水化产物组成和水化产物形貌,进一步解释水泥浆体的抗压强度和孔隙率的变化,得出以下结论:（1）水膜厚度是影响水泥浆体工作性的重要因素;聚羧酸减水剂可以增大胶凝材料的填充密度,提大了胶凝材料的水膜厚度,使得水泥浆体的黏聚性降低,流动度和流速增大。粉煤灰的掺入能够在一定程度上增大胶凝材料的填充密度,并能增大胶凝材料的水膜厚度,使得水泥浆体的流动度增大,但粉煤灰保水性较好,反而增大了黏聚性,降低了流速;矿粉的掺入对胶凝材料的填充密度影响较小,因比表面积较大导致水膜厚度下降;矿粉对聚羧酸减水剂的吸附能力较弱,与聚羧酸减水剂复掺时使水泥浆体的流动度和流速增大,黏聚性降低;相对于掺粉煤灰水泥浆体,聚羧酸减水剂对掺矿粉的水泥浆体更敏感。（2）聚羧酸减水剂在一定掺量下能够提高水泥浆体的强度,但是掺量过大导致水泥浆体的强度下降;单掺粉煤灰和矿粉降低了水泥浆体的7d强度,但是单掺矿粉水泥浆体的7d强度高于单掺粉煤灰;单掺粉煤灰和矿粉水泥浆体的28d强度增长较快,掺入矿粉水泥浆体的28d强度达到了未掺入矿物掺合料水泥浆体的28d强度;复掺粉煤灰和矿粉的水泥浆体各龄期的强度高于单掺粉煤灰水泥浆体,接近单掺矿粉水泥浆体的强度。（3）随着聚羧酸减水剂掺量的增大,水泥浆体的孔隙率降低;随着粉煤灰和矿粉掺量的增加,单掺粉煤灰和单掺矿粉水泥浆体的孔隙率均增大,但是单掺矿粉水泥浆体的孔隙率低于单掺粉煤灰;复掺粉煤灰和矿粉水泥浆体的孔隙率低于单掺粉煤灰的水泥浆体,但高于单掺矿粉的水泥浆体;随着水泥浆体孔隙率的增大,水泥浆体的强度增大,水泥浆体的孔隙率和强度呈现出负相关性,可以基于Schiller公式将两者拟合,拟合度较高。（4）通过XRD、TG/DSC和SEM的分析可知,聚羧酸减水剂的掺入能够促进水泥水化生成更多的Ca（OH）2和C-S-H凝胶,并能促进粉煤灰和矿粉发生二次水化反应,水化产物增多,这是掺入聚羧酸减水剂能够增强水泥浆体抗压强度和降低孔隙率的原因之一;粉煤灰和矿粉的二次水化反应较慢,水化产物较少,孔隙填充较差,因此掺入粉煤灰和矿粉水泥浆体的早期强度较低;粉煤灰和矿粉后期反应程度提高,水化产物增多,使得孔隙率减小,强度增大;复掺粉煤灰和矿粉具有“叠加效应”,能够相互促进火山灰反应,聚羧酸减水剂的掺入加速了火山灰反应,生成了大量的水化产物,填充了孔隙,使水泥浆体的强度增大。
赵林林[4]（2021）在《碱激发-混合硅酸盐水泥基本性能研究》文中研究说明随着我国大型基础设施建设的快速发展,对水泥性能的要求逐渐提高,而水泥厂对混合材使用仅以满足基本性能要求为目标,很少考虑实际工程需要,且没有充分发挥各种混合材的作用,也影响搅拌站对矿物掺合料的加入。同时,水泥生产产生极大能源和资源消耗,且排放大量温室气体。此外,大量固废材料没有得到有效利用。碱激发-混合硅酸盐水泥是指在满足水泥性能和兼顾混凝土性能要求的前提下,由较少的水泥熟料（小于50%）和合理配入较多矿物掺合料并且加入激发剂而制成的水泥。相对于混合硅酸盐水泥,该体系可以保证较高的早期强度,降低对蒸养条件的依赖性,也能最大限度发挥矿物掺合料的活性效应和微骨料效应。因而,更容易在工程中推广应用。本文为了制得碱激发-混合硅酸盐水泥,通过在矿渣-水泥体系中加入钠水玻璃、钾水玻璃、氢氧化钠、氢氧化钾四种激发剂,在此基础采用粉煤灰取代矿渣,并进一步用金尾矿取代粉煤灰,研究了流动性、强度、标准稠度用水量、凝结时间、安定性和硬化浆体的组成变化,得到结论如下:（1）探明不同种类激发剂对砂浆性能的影响。掺加氢氧化物对流动性的影响小于钾（钠）水玻璃,过量的激发剂会影响砂浆流动性;加入钾水玻璃对早期和后期强度均有很好的改善作用,氢氧化物主要作用于早期强度。钾水玻璃是一种性能优异的激发剂,1%是一个合适掺量;（2）通过对水化产物的分析得出不同激发剂的作用机理。水化产物仍以水滑石、C-S-H凝胶为主,钠水玻璃与钾水玻璃对水泥的早期水化有一定抑制作用,但对水化后期具有促进作用;氢氧化钠与氢氧化钾的作用主要在于OH-的贡献,而钠水玻璃与钾水玻璃归因于水解形成的OH-和硅酸根的共同作用;（3）探明不同混合材生产碱激发-混合硅酸盐水泥的工业设计。不同混合材之间的有效匹配,在合适激发剂作用下,可以得到32.5级和42.5级碱激发-混合硅酸盐水泥。应用于低强度等级混凝土施工,可以弥补我国水泥行业在低强度等级的种类空白,也可以满足各异性差异化需求,减少水泥熟料生产中的污染和碳排放。
蒙井[5]（2021）在《纳米材料改性粉煤灰-水泥路用混凝土的制备与性能》文中研究说明混凝土路面性能的衰退主要是源于混凝土材料的破坏,包括早期收缩开裂以及在服役过程中的疲劳开裂等,进而引起路面结构的破坏。粉煤灰具有火山灰活性,用其替代部分水泥制备的混凝土,性能可以长期发展,从而抵抗外部作用导致的性能衰退。此外,纤维的引入可以降低路面收缩开裂以及疲劳破坏的风险。然而,低钙粉煤灰火山灰反应活性低,以及纤维与水泥基体界面结合力弱等问题,是制约采用粉煤灰和纤维制备具有长期服役性能的混凝土和建造长寿命混凝土道路的瓶颈问题。纳米材料有望提高粉煤灰火山灰反应活性以及纤维与基体的界面结合力,从而提高混凝土的强度和抗裂性能,为提高混凝土的长期服役性能提供保障。另一方面,纳米材料对于路面混凝土的改善作用很大程度上依赖于其分散效果。因此,本文对纳米材料改性粉煤灰、纤维及其路用混凝土的制备工艺和性能提升规律与机理进行了系统研究,主要内容如下。首先,提出了以粉煤灰为纳米材料分散载体,制备纳米Ti O2改性粉煤灰-水泥混凝土的方法。将纳米Ti O2与粉煤灰混合,然后通过球磨法将纳米Ti O2团聚体打开并吸附在粉煤灰表面。研究了球磨时间及纳米Ti O2与粉煤灰的比例等因素对分散效果的影响,确定了分散载体比例和球磨参数等优化工艺。在不改变混凝土传统施工工艺的情况下制备了纳米Ti O2改性粉煤灰-水泥基材料。分析了纳米Ti O2改性粉煤灰水化产物特征,研究了纳米Ti O2改性粉煤灰-水泥混凝土的强度发展规律与影响因素。利用该方法制备的掺量为20%的纳米Ti O2改性粉煤灰水泥基材料,7d抗折强度和抗压强度分别提高达37.74%和39.11%,克服了低钙粉煤灰活性低所导致的混凝土早期强度低且强度发展慢的难题,表明纳米Ti O2改性粉煤灰结构既可以高效分散纳米材料,同时提高粉煤灰早期的表面反应活性及其与水泥基体的界面咬合力,显着提升了粉煤灰在路面混凝土中的应用潜力。其次,针对PVA纤维与水泥基体界面结合较差的问题,利用PVA纤维表面富含羟基的特点,提出了常温常压快捷原位生长纳米Si O2的PVA纤维表面改性方法。研究了反应时间等参数对纤维表面纳米Si O2形貌、粒度和厚度等影响特性,确定了可在PVA纤维表面均匀生长粒径38nm的Si O2改性工艺;研究了表面纳米Si O2改性层与PVA纤维之间的附着力,及其对PVA纤维表面粗糙度提升近6倍的界面机械咬合力促进效应;并揭示了纳米Si O2改性层通过与水泥水化产物氢氧化钙反应促进界面性能的改性机理;实现了1%改性PVA纤维即可大幅提高水泥基材料的抗折强度和变形性能。该方法高效、常温、适用于PVA纤维表面改性和规模化生产,为提高纤维在混凝土中的应用提供了保障。第三,综合利用纳米材料改性粉煤灰和改性纤维,基于传统施工工艺制备了纳米改性混凝土,系统地研究了纳米改性对混凝土力学性能的影响规律,并分析了混凝土抗折强度和抗压强度的关系。通过对混凝土微观结构和成分的分析,揭示了纳米改性混凝土的增强机理。针对路面混凝土长期经受循环荷载作用的特点,研究了纳米改性混凝土的弯折疲劳性能。研究发现,界面增强可以有效提高混凝土的疲劳性能。对于机场跑道所要求的疲劳周期N=104时,纳米改性混凝土对应的疲劳极限提高了23%。研究发现,纤维的引入可以提高混凝土耗散能量的能力,而且可以通过增强界面结合力进一步提高,显示了纳米改性提高路面混凝土疲劳性能和延长使用寿命的价值。最后,对混凝土在环约束收缩下的开裂性能进行研究,评价了微界面纳米改性对混凝土抗收缩开裂的影响。发现利用纳米改性的纤维可以有效地抑制混凝土收缩并降低开裂风险,保障混凝土的强度发展及抗环境侵蚀能力。然后基于COMSOL有限元进行数值计算,预测氯离子在混凝土中的时空分布,评价了纳米改性对混凝土在氯盐环境下服役寿命的影响。发现通过内掺纳米改性的粉煤灰,改善了水泥基体的孔结构,可使混凝土的氯离子扩散系数降低42%,在相同保护层厚度下,较普通混凝土的服役寿命高50%以上。最后通过对比普通混凝土和纳米改性混凝土用于路面的可靠度和耐久性设计示例,发现在相同路面等级要求下,纳米改性混凝土可以有效降低材料用量。微界面纳米改性制备的混凝土应用于配筋路面,能够有效地抑制开裂、抵抗氯离子侵蚀和综合疲劳应力作用,是发展长寿命混凝土路面的有效策略。
王培芳[6]（2021）在《硫硅酸钙-硫铝酸钙水泥的性能研究》文中认为硫铝酸盐水泥（简称SAC）在低碳排放、低能耗方面均有较大优势,并且该水泥具有的高早强、耐侵蚀、低膨胀等特点使其在各种特种工程中广泛应用,但是由于SAC中贝利特（C2S）的存在形式主要是β-C2S,其水化活性较低,使得水泥的后期强度发展较为缓慢。有研究表明,在SAC的煅烧过程中会形成一种过渡性矿物—硫硅酸钙（C5S2S）,并且有硫铝酸钙（C4A3S）存在时,该矿物的活性比C2S高。因此,本文将C5S2S引入SAC中,制备出硫硅酸钙-硫铝酸钙水泥,以课题组前期的研究成果为基础,进一步研究影响该水泥性能的影响因素,以期能够形成一种性能优异的硫硅酸钙-硫铝酸钙水泥,这对新型低碳水泥的开发具有重要的理论意义和应用价值。本文首先研究了 C5S2S矿物含量对硫硅酸钙-硫铝酸钙水泥性能的影响规律。试验结果表明,水泥熟料的实际矿物组成与理论矿物组成基本一致;C5S2S含量的升高使得水泥熟料的凝结时间明显延长;在一定范围内升高C5S2S的含量有利于提高水泥的抗压强度和降低水泥砂浆的膨胀率;C5S2S含量的升高有利于AFt的形成。后掺石膏对不同C5S2S含量的水泥的凝结时间影响效果不同;在一定范围内,随着后掺石膏掺量的增加,水泥的抗压强度逐渐升高;过量的后掺石膏会抑制C5S2S矿物的溶解和水化。然后,本试验研究了养护条件对硫硅酸钙-硫铝酸钙水泥性能的影响。试验结果显示,养护温度的升高能够明显提高水泥的抗压强度,同时不会破坏水泥砂浆的体积稳定性;养护湿度的改变对水泥强度的发展有较大影响,自然养护条件下的水泥的抗压强度显着低于浸水养护的水泥的抗压强度;C4A3S矿物和C5S2S矿物的水化随着养护温湿度的升高而明显加快。最后,试验通过优化硫硅酸钙-硫铝酸钙水泥的矿物组成,以期进一步降低水泥的生产成本和提高水泥的力学性能。试验结果发现,C4A3S含量的增加有利于水泥抗压强度的升高,其适宜含量范围为30%～40%;在保持C4A3S含量不变的情况下,C5S2S含量的增加能明显提高水泥的抗压强度,其适宜含量范围为40%～55%;当引入的SO3含量相等时,硬石膏比天然石膏能更好地提高水泥的抗压强度,其适宜掺量为8%。试验最终确定的水泥矿物组成含量为35%C4A3S、40%～55%C5S2S,宜采用硬石膏作为后掺石膏,掺量以8%为宜。
常宇[7]（2021）在《多元胶凝材料体系的性能及水化机理研究》文中提出特种砂浆的发展对胶凝材料的性能要求越来越高,多元胶凝材料体系应运而生。本文选择由硅酸盐水泥、硫铝酸盐水泥和半水石膏组成三元胶凝材料体系,再添加粉煤灰组成四元胶凝材料体系。以自流平砂浆为依托,通过研究多元胶凝材料体系流动度、凝结时间、强度、收缩等性能,获得满足施工要求的流动性,具有合理的初凝时间和凝结时间间隔,强度及体积稳定性的配比。借助水化热、XRD、TG-DSC、SEM-EDS、BSE、BET等测试手段,测定多元胶凝材料体系的水化放热速率、硬化体的孔结构、水化产物种类、形貌及数量等。研究多元胶凝材料体系的水化进程,进而提出水化机理。研究发现影响三元胶凝材料体系流动性和凝结时间的主要因素是半水石膏掺量,为满足三元胶凝材料体系良好施工性能,半水石膏的掺量宜控制低一些。三元胶凝材料体系的强度和体积稳定性主要受硫铝酸盐水泥与半水石膏的比例影响,比例较低时会在早期产生较大的体积膨胀而影响强度的发展,建议控制硫铝酸盐水泥与半水石膏的比值不小于2:1。三元胶凝材料体系水化放热主要集中在前24h,随硫铝酸盐水泥掺量增加,三元胶凝材料体系水化放热总量增高;半水石膏掺量过多会加快三元胶凝材料体系的水化速率;硅酸盐水泥掺量多会使三元胶凝材料体系早期水化放热提前,水化速率增加,但总放热量降低。三元胶凝材料体系水化产物主要为AFt、C-S-H、Ca（OH）2、AFm和Ca SO4.2H2O。在不同龄期时水化产物的形貌及结构排布对三元胶凝材料体系强度影响较大。当针棒状钙矾石分布均匀且搭接成网状结构形成骨架,C-S-H凝胶填充在骨架之间时,三元胶凝材料体系的微结构致密,强度较高。钙矾石的生成量和形成速度是影响三元胶凝材料体系体积稳定性的关键因素。一般3d时钙矾石含量为所有水化产物的10%-20%,而且钙矾石12h生成量为3d生成量的75%以上,1d生成量为3d生成量的80%以上时,胶凝材料体系的体积稳定性好。此时生成的水化产物中Ca/Al、S/Al和Ca/S原子数比值接近钙矾石分子式中的比值,即Ca/Al=3、S/Al=1.5和Ca/S=2。三元胶凝材料体系中掺入粉煤灰不会产生新的水化产物,而且在水化早期不参与反应。因此,三元胶凝材料体系的早期水化被延迟,体系的反应速率降低,水化热降低。粉煤灰还能改善三元胶材料体系的流动性,延长凝结时间,提高后期强度,补偿收缩而提高体积稳定性。
曾玻[8]（2021）在《粉煤灰物理特性对水泥浆体力学性能及微观结构的影响》文中指出随着对电力需求量的不断增加,我国火电厂产出的固体废物——粉煤灰已对生态环境和人体健康产生了严重的负面影响。将粉煤灰作为辅助胶凝材料掺入混凝土中,已成为粉煤灰资源化处理的主要途径。相比原粉煤灰,将粉煤灰细化更有利于其在水泥浆体中发挥活性,提高浆体的抗压强度。然而,不同粉磨工艺所制备的粉煤灰其粒度分布、表观形貌等物理特性存在差异,导致粉煤灰-水泥复合浆体性能表现不同;同时,粒级配比对复合浆体的填充效应有着显着影响。本文利用蒸汽动能磨和球磨制备超细粉煤灰,结合压汞法、扫描电镜、X射线衍射、热重、X射线光电子能谱等微观分析手段研究粉煤灰的掺量、粒度以及级配对水泥复合胶凝材料浆体抗压强度的影响,并结合粉煤灰和复合浆体的物理特征分析,揭示其影响机制。其目的在于为改善粉煤灰的产品性能作理论指导与实验参考,提高粉煤灰的经济价值和利用率。主要结论如下:（1）相同D50粒度下,相比球磨粉碎产物,蒸汽动能磨粉碎产物粒度D90较小,具有较多的细颗粒,有利于提高粉煤灰的水化程度,生成更多的水化产物;球形颗粒的存在,在早期以填充为主,增加浆体的致密性,减少了与外界CO2接触的机会,保留了较多的Ca（OH）2与粉煤灰反应,生成的水化产物在后期进一步细化浆体孔隙,从而提高浆体的抗压强度。（2）相同工艺下,随着粉煤灰粒度减小,水化程度提高,浆体孔隙减少,结构密实程度提高,抗压强度增大;当蒸汽动能磨制备的粉煤灰粒度为3.3μm时,在掺量为30%、40%的情况下,胶砂浆体28 d抗压强度分别为45.8 MPa和44.3 MPa,均可达425水泥的抗压强度标准（42.5 MPa）。（3）相比水泥中相对应元素的化合物,粉煤灰中含Ca、Al、Si元素的化合物具有较高的结合能,表明粉煤灰的化合物较稳定,水化反应速率缓慢。因此,随着掺量的增加,较高掺量的粉煤灰-水复合胶凝材料水化程度下降,导致粉煤灰-水泥净浆浆体抗压强度减小。（4）基于Fuller、Dinger-Funk模型和粉煤灰水化特性原理对粉煤灰掺量进行配比设计,发现不同粒度粉煤灰混合掺入水泥,可以改善复合粉体的颗粒级配,提高浆体的堆积密度;对复合粉体粒度分布分析发现,<10μm的颗粒在浆体中主要起水化作用;10～60μm的颗粒在浆体中具有水化和填充作用,10～30μm的占比最为重要;而>60μm颗粒活性低,在浆体中仅有填充作用。可得出,在粉煤灰总掺量为30%的情况下,粒度为9.57μm和4.67μm的粉煤灰当掺量均为15%时,粉煤灰-水泥复合胶凝材料净浆浆体抗压强度最好,其值分别为81.29 MPa,87.07 MPa。
连尚承[9]（2021）在《石灰粉煤灰水泥稳定碎石基层的力学性能试验研究》文中进行了进一步梳理石灰粉煤灰普通硅酸盐水泥稳定碎石基层具有后期强度高、稳定性性好的特点,是我国常用的路面基层材料之一,但是其早期强度较低,用作路面维修养护材料时不能快速开放交通。硫铝酸盐水泥（SAC）的早期强度较高,生产成本低、工艺简单,具有抗渗、抗冻、耐腐蚀、碱度低等特点,已被成功用于道路快速施工、路面抢修等。为此,本文以石灰粉煤灰硫铝酸盐水泥稳定碎石作为路面基层材料,并与石灰粉煤灰普通硅酸盐水泥稳定碎石材料的无侧限抗压强度（UCS）、劈裂拉伸强度（STS）以及抗冻性能进行了对比研究,为工程提供参考。本文首先根据泰波理论在规范推荐范围内确定碎石的级配,并根据分形理论计算了碎石的分形维数,然后确定了石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料的配合比,最后对材料进行力学性能试验分析,主要研究内容包括:（1）采用击实试验确定石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料的最大干密度和最佳含水率。试验结果表明:该混合料的最大干密度随着所用无机结合料掺量的增加而减小,而最佳含水率随之升高;当无机结合料的掺量相同,混合料的最佳含水率随着碎石中粗集料掺量的增加而降低,最大干密度随着粗集料掺量的增加而增大。（2）将不同配合比和级配的石灰粉煤灰硫铝酸盐水泥稳定碎石混合料与石灰粉煤灰普通硅酸盐水泥稳定碎石混合料试样分别养护1天、4天、7天、28天、90天,然后对不同龄期的试样进行无侧限抗压强度试验（UCT）,探讨了养护龄期、水泥种类、水泥掺量、无机结合料的掺量、碎石级配对混合料UCS的影响。试验结果表明:随着养护龄期和水泥掺量的增加,混合料的UCS也随之增加,石灰以及粉煤灰对材料的后期强度影响显着,硫铝酸盐水泥则对混合料的早期强度提升明显,且后期的UCS没有明显的降低,可以满足基层材料UCS的要求,达到快速开放交通的目的。（3）将不同配合比和级配的石灰粉煤灰硫铝酸盐水泥稳定碎石混合料与石灰粉煤灰硅酸盐水泥稳定碎石混合料分别养护1天、4天、7天、28天、90天,然后对不同龄期的试样进行劈裂拉伸强度试验（STT）,探讨了养护时间、水泥种类、水泥掺量、无机结合料掺量、碎石级配对混合料劈裂强度（STS）的影响。试验结果表明,硫铝酸盐水泥能够提高石灰粉煤灰水泥稳定碎石早期的STS,随着水泥掺量和养护时间的增加,混合料的STS也随着增加,石灰粉煤灰对材料后期的STS提升起重要作用。（4）采用正交试验方法,以养护28天时石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料冻融循环五次后的无侧限抗压强度损失（BDR）为指标,考察了水泥掺量、碎石级配、水泥种类,无机结合料的掺量对其影响。试验结果表明水泥掺量和无机结合料掺量是影响石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料BDR的主要因素,相对来说水泥种类和碎石级配对BDR的影响较小,硫铝酸盐水泥类稳定碎石混合料相比于普通硅酸盐水泥类稳定碎石混合料,其抗冻性能更好。可知石灰粉煤灰硫铝酸盐水泥稳定碎石混合料比石灰粉煤灰硅酸盐水泥稳定碎石混合料的早期强度更高,且后期强度没有明显降低,冻融性能良好,是一种良好的路面基层材料。用于道路的快速施工和维修养护时,可以达到较早开放交通的目的。
吴萌[10]（2021）在《石灰基低碳胶凝材料的设计制备与水化机理研究》文中认为中国是水泥生产大国,水泥产量已长期占全世界的一半以上。然而,水泥工业属于高能耗高碳排放的传统工业,降低水泥工业的能耗和碳排放一直是水泥工业需要解决的重要要问题。同时,我国作为工业大国每年都会产生巨大的固体废弃物排放量。因此,提高固体废弃物在水泥工业的利用率,制备新型低碳胶凝材料是土木工程材料领域的研究重点。本研究在借鉴和结合复合胶凝材料、化学激发胶凝材料及古罗马混凝土的各自特点和优势的基础上,首先通过试验研究和理论计算,以大掺量低钙粉煤灰和矿渣粉组成的活性混合材作为低碳胶凝材料主体,并采用少量的硅酸盐水泥（≤20%）和适量的石灰及石膏设计和制备了新型石灰基低碳胶凝材料（lime-based low carbon cementitious materials,本文简称LCM）,确定了LCM最优配比范围。在此基础上,本文对LCM的宏观性能、蒸养制度、水化特性及其对环境的影响（能耗和碳排放值）展开了系统的研究和分析。同时为了进一步提高LCM的力学性能,采用化学激发剂和高活性矿物掺合料对LCM进行改性研究,确定了改性LCM最优配比,并定量表征和分析了化学激发剂和高活性矿物掺合料对LCM水化产物及微结构的影响和作用机理,探究了改性LCM的水化动力学。最后,考虑到LCM碱度较低,需要对其碳化性能给予关注,本文选取了LCM典型配比,研究了LCM的抗碳化性能并与同强度等级的硅酸盐水泥进行了对比研究,分析和讨论了LCM硬化浆体微结构在碳化过程中发生变化的机理和原因。本文取得的主要研究成果如下:（1）采用矿渣粉和粉煤灰按合理比例复合组成混合材,以适量石灰,少量石膏及硅酸盐水泥作为混合材激发剂制备的LCM,既可以获得较高的力学性能,也可以提高粉煤灰在混合材中的利用率。在混合材中加入适量石膏（5%-6%）,可提高LCM中钙离子浓度,有效促进混合材的水化并生成大量钙矾石,显着提高LCM力学强度特别是早期力学强度。考虑到将部分未反应氢氧化钙作为碱储备是LCM水化产物稳定、抗碳化性能和护筋性能优良以及混合材继续水化的必要条件,基于水化反应理论,计算得到了不同条件下LCM中石灰最佳掺量范围。根据多个配比长期力学性能试验结果,发现当硅酸盐水泥掺量为10%-15%时,石灰掺量为8%-12%,混合材掺量为75%-80%时,LCM具有较好的力学性能。当水胶比为0.3时,LCM最优配比28d抗压强度可达50MPa,90d抗压强度可达60MPa,继续养护力学强度仍会有所提高。（2）提高LCM中硅酸盐水泥的细度,可提高LCM的早期强度,但对后期强度影响不大。当提高混合材细度时,可提高LCM各龄期的强度。LCM中大量混合材的掺入导致其凝结时间增加,而石灰的存在则降低了LCM浆体的流动度。对LCM采用蒸汽养护可快速增加强度,蒸养静停时间可参考其水化诱导期时间,且不宜大于配比中硅酸盐水泥水化放热峰峰值出现的时间,其最佳蒸养制度为静停6小时,升温2小时并在60°C条件下蒸养12小时后自然降温。经过蒸养,LCM的抗压强度可达50MPa,且后期力学强度和标准养护LCM接近。LCM的主要水化产物为钙矾石和低钙硅比的C-（A）-S-H凝胶,且水化早期生成的钙矾石晶体穿插生长在C-（A）-S-H凝胶中,二者在LCM中的质量分数分别为10%-15%和15%-20%。LCM对环境的影响远小于硅酸盐水泥及其他低碳胶凝材料,对于M5和M8配比（硅酸盐水泥掺量分别为10%和20%,石灰掺量均为10%）,其单位千克的碳排放分别为0.21kg和0.30kg,而单位千克的能耗分别1.80MJ和2.26MJ。相比较而言,硅酸盐水泥的碳排放和能耗分别高达0.93kg和5.50MJ。（3）采用适量氢氧化钠、硫酸钠和碳酸钠作为化学激发剂进行改性,均可有效提高LCM的早期强度,但氢氧化钠及碳酸钠对LCM后期强度的改善并无明显作用,而硫酸钠可以稳定提高LCM后期强度。当采用少量氢氧化钠和硫酸钠组成的复合激发剂时,LCM早期水化过程中出现了新的水化产物相U-phase,且在硬化浆体稳定存在,因此进一步提高了LCM力学性能。硅灰和偏高岭土作为高活性矿物掺和料的掺入也有效提高了LCM的力学性能。LCM充分水化后生成的C-（A）-S-H凝胶钙硅比较低,其Ca/（Si+Al）值为1.21,采用化学激发剂改性后的LCM硬化浆体中的凝胶钙硅比值会有所降低,约为1.10。对于未改性LCM,其充分水化后生成的凝胶为直链状C-（A）-S-H凝胶,而对于激发剂改性LCM,其水化产物中的凝胶由直链状C-（A）-S-H凝胶和交联聚合双链状C-（N）-A-S-H凝胶共同组成,且后者比例明显较高。该复合凝胶微观结构上与Al-tobermorite更为接近并具有微弱的结晶度。水化90d后,LCM中C-（A）-S-H凝胶的MCL和Al[IV]/Si值分别为7.4和0.16,而化学激发剂的加入进一步提高了LCM水化产物凝胶的MCL和Al[IV]/Si值。（4）LCM砂浆试件加速碳化28天后碳化深度为4-6mm,同等强度条件下,硅酸盐水泥抗碳化性能要显着高于LCM。采用复合激发剂或硅灰改性LCM时,LCM的抗碳化性能被进一步被削弱。LCM中最先被碳化的主要是氢氧化钙,此时其余水化产物仍可保持相对稳定。当氢氧化钙被消耗完后,C-（A）-S-H凝胶,AFt及AFm的碳化反应开始加速。LCM抗碳化性能较差不仅是因为其硬化浆体中氢氧化钙含量较低,其硬化浆体中C-（A）-S-H凝胶含量较低且缺少未水化水泥颗粒,导致无法有效吸收固化CO2也是致使LCM抗碳化性能较差的重要原因。加速碳化90d后,LCM的抗压强度降低了15%-20%。碳化后,LCM硬化浆体中的钙矾石与CO2反应后生成无胶凝能力的铝胶、文石及石膏并失去骨架支撑作用,导致LCM完全碳化区域硬化浆体孔隙结构出现孔径粗化且总孔隙率增加。
二、提高粉煤灰水泥早期强度（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、提高粉煤灰水泥早期强度（论文提纲范文）
（1）大宗工业固废高值建材化利用研究现状与展望（论文提纲范文）
| 1 铁尾矿制备建筑材料现状 |
| 1.1 煅烧水泥熟料 |
| 1.2 混凝土骨料 |
| 1.3 混凝土矿物掺合料 |
| 2 粉煤灰制备建筑材料现状 |
| 2.1 混凝土矿物掺合料 |
| 2.2 制备地质聚合物 |
| 2.3 制备陶粒 |
| 3 冶炼渣制备建筑材料现状 |
| 3.1 高炉渣制备建材 |
| 3.2 钢渣制备建材 |
| 3.3 铁合金渣制备建材 |
| 4 煤矸石制备建筑材料现状 |
| 4.1 用于生产水泥 |
| 4.2 混凝土矿物掺合料 |
| 4.3 混凝土骨料 |
| 4.4 烧制陶粒 |
| 4.5 制备烧结砖 |
| 5 炉渣制备建筑材料现状 |
| 5.1 混凝土轻质骨料 |
| 5.2 混凝土矿物掺合料 |
| 5.3 制备陶瓷产品 |
| 6 脱硫石膏制备建筑材料现状 |
| 6.1 生产硫铝酸盐水泥 |
| 6.2 硅酸盐水泥缓凝剂 |
| 6.3 混凝土矿物掺合料 |
| 7 结论 |
（2）喷射混凝土高性能化机制与组成设计方法研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 选题背景与研究意义 |
| 1.2 喷射混凝土研究现状 |
| 1.2.1 速凝剂对喷射混凝土水化的影响 |
| 1.2.2 工作性能 |
| 1.2.3 力学性能 |
| 1.2.4 耐久性能 |
| 1.2.5 组成设计方法 |
| 1.3 喷射混凝土研究中存在的问题 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 2 无碱速凝剂对喷射混凝土水化与强度影响机理研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验概况 |
| 2.2.1 原材料及配合比 |
| 2.2.2 试件制备与养护 |
| 2.2.3 试验方法 |
| 2.3 NaAlO_2和Al_2(SO_4)_3对水泥水化及浆体微结构的影响 |
| 2.3.1 水化特征 |
| 2.3.2 水化产物 |
| 2.3.3 硬化浆体微结构及形貌特征 |
| 2.4 NaAlO_2和Al_2(SO_4)_3对硬化水泥浆体强度发展的影响 |
| 2.4.1 强度 |
| 2.4.2 化学结合水 |
| 2.4.3 矿物组成及含量 |
| 2.4.4 孔结构特征 |
| 2.5 速凝剂对水泥水化及强度发展的影响 |
| 2.6 无碱速凝剂对喷射混凝土强度和气泡结构特征的影响 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 喷射混凝土工作性能影响因素及提升方法 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验概况 |
| 3.2.1 原材料 |
| 3.2.2 试件制备 |
| 3.2.3 试验方法 |
| 3.3 关键配合比参数对工作性能的影响 |
| 3.3.1 试验设计 |
| 3.3.2 可泵性能的影响 |
| 3.3.3 可喷性能的影响 |
| 3.3.4 流变参数的影响 |
| 3.4 速凝剂掺量对工作性能的影响 |
| 3.5 矿物掺合料单掺对工作性能的影响 |
| 3.5.1 试验设计 |
| 3.5.2 可泵性能的影响 |
| 3.5.3 可喷性能的影响 |
| 3.5.4 流变参数的影响 |
| 3.6 三元矿物掺合料对工作性能的影响 |
| 3.6.1 试验设计 |
| 3.6.2 可泵性能的影响 |
| 3.6.3 可喷性能的影响 |
| 3.6.4 流变参数的影响 |
| 3.7 聚乙烯醇纤维对工作性能的影响 |
| 3.8 流变参数对可泵性能和可喷性能的影响 |
| 3.8.1 流变参数对可泵性能的影响 |
| 3.8.2 流变参数对可喷性能的影响 |
| 3.9 喷射混凝土可喷性能调控方法 |
| 3.9.1 回弹率控制方法 |
| 3.9.2 一次喷射厚度提升方法 |
| 3.10 本章小结 |
| 4 喷射混凝土力学性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验概况 |
| 4.2.1 试件制备与养护 |
| 4.2.2 试验方法 |
| 4.3 关键配合比参数对强度的影响 |
| 4.3.1 抗压强度 |
| 4.3.2 劈裂抗拉强度 |
| 4.4 速凝剂掺量及成型工艺对强度的影响 |
| 4.4.1 抗压强度 |
| 4.4.2 劈裂抗拉强度 |
| 4.4.3 速凝剂反应对强度的作用 |
| 4.5 矿物掺合料单掺对强度的影响 |
| 4.5.1 抗压强度 |
| 4.5.2 劈裂抗拉强度 |
| 4.6 三元矿物掺合料对强度的影响 |
| 4.6.1 抗压强度 |
| 4.6.2 劈裂抗拉强度 |
| 4.7 聚乙烯醇纤维对强度的影响 |
| 4.8 可喷性能对强度的影响 |
| 4.9 高强喷射混凝土强度计算公式 |
| 4.10 高强喷射混凝土单轴受压本构关系 |
| 4.10.1 单轴受压应力—应变曲线 |
| 4.10.2 单轴受压本构方程 |
| 4.11 喷射混凝土强度提升方法 |
| 4.11.1 早期强度 |
| 4.11.2 后期强度 |
| 4.12 本章小结 |
| 5 高性能喷射混凝土耐久性能研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验概况 |
| 5.2.1 原材料及配合比 |
| 5.2.2 试验方法 |
| 5.3 高性能喷射混凝土抗渗性能 |
| 5.3.1 电通量 |
| 5.3.2 水渗透性能 |
| 5.4 高性能喷射混凝土抗冻性能 |
| 5.4.1 质量损失率 |
| 5.4.2 相对动弹性模量 |
| 5.4.3 抗压强度 |
| 5.4.4 劈裂抗拉强度 |
| 5.4.5 气泡特征参数 |
| 5.5 高性能喷射混凝土碳化性能 |
| 5.5.1 碳化深度 |
| 5.5.2 碳化深度预测模型 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 高性能喷射混凝土组成设计方法研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 组成设计原则 |
| 6.3 强度影响系数研究 |
| 6.3.1 密实度影响系数 |
| 6.3.2 矿物掺合料影响系数 |
| 6.4 组成设计 |
| 6.4.1 混凝土配制强度 |
| 6.4.2 水胶比 |
| 6.4.3 浆体体积含量 |
| 6.4.4 胶凝材料用量和单位用水量 |
| 6.4.5 砂率 |
| 6.4.6 粗细骨料用量 |
| 6.4.7 速凝剂用量 |
| 6.4.8 组成设计流程图 |
| 6.5 组成设计方法验证 |
| 6.6 本章小结 |
| 7 结论 |
| 7.1 本文的主要工作及结论 |
| 7.2 主要创新点 |
| 7.3 对后续工作的展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（3）聚羧酸减水剂和矿物掺合料对水泥浆体工作性、水化及微结构的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 国内外研究现状及存在的问题 |
| 1.2.1 聚羧酸减水剂的研究概述 |
| 1.2.2 粉煤灰的研究概述 |
| 1.2.3 矿粉的研究概述 |
| 1.2.4 复掺聚羧酸减水剂、矿粉和粉煤灰的研究概述 |
| 1.3 研究内容 |
| 1.4 技术路线 |
| 第二章 实验原材料及实验方法 |
| 2.1 实验原材料 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 粉煤灰 |
| 2.1.3 矿粉 |
| 2.1.4 聚羧酸减水剂 |
| 2.1.5 水 |
| 2.2 实验方法和设备 |
| 2.2.1 配合比设计 |
| 2.2.2 填充密度测定 |
| 2.2.3 水膜厚度计算 |
| 2.2.4 聚羧酸减水剂吸附量测定 |
| 2.2.5 试样制备和养护 |
| 2.2.6 流动度实验 |
| 2.2.7 黏聚性实验 |
| 2.2.8 流速实验 |
| 2.2.9 抗压强度实验 |
| 2.2.10 孔隙率实验 |
| 2.2.11 终止水化 |
| 2.2.12 X射线衍射分析(XRD) |
| 2.2.13 热重-差热分析(TG/DSC) |
| 2.2.14 扫描电镜分析(SEM) |
| 第三章 聚羧酸减水剂和矿物掺合料共同掺入对水泥浆体工作性的影响 |
| 3.1 聚羧酸减水剂和矿物掺合料共同掺入对胶凝材料填充密度的影响 |
| 3.2 聚羧酸减水剂和矿物掺合料共同掺入对胶凝材料水膜厚度的影响 |
| 3.3 粉煤灰和矿粉对聚羧酸减水剂的吸附性能 |
| 3.4 聚羧酸减水剂和矿物掺合料对水泥浆体黏聚性的影响 |
| 3.4.1 聚羧酸减水剂对水泥浆体黏聚性的影响 |
| 3.4.2 聚羧酸减水剂存在时矿物掺合料对水泥浆体黏聚性的影响 |
| 3.5 聚羧酸减水剂和矿物掺合料对水泥浆体流动度影响 |
| 3.5.1 聚羧酸减水剂对水泥浆体流动度影响 |
| 3.5.2 矿物掺合料对水泥浆体流动度影响 |
| 3.6 聚羧酸减水剂和矿物掺合料对水泥浆体流速的影响 |
| 3.6.1 聚羧酸减水剂对水泥浆体流速的影响 |
| 3.6.2 矿物掺合料对水泥浆体流速的影响 |
| 3.7 水膜厚度-黏聚性的关系 |
| 3.8 水膜厚度-流动度的关系 |
| 3.9 水膜厚度-流速的关系 |
| 3.10 小结 |
| 第四章 聚羧酸减水剂与矿物掺合料共掺对水泥浆体的强度和孔隙率的影响 |
| 4.1 抗压强度 |
| 4.1.1 聚羧酸减水剂和粉煤灰共掺对水泥浆体抗压强度的影响 |
| 4.1.2 聚羧酸减水剂和矿粉共掺对水泥浆体抗压强度的影响 |
| 4.1.3 聚羧酸减水剂、粉煤灰和矿粉共掺对水泥浆体抗压强度的影响 |
| 4.2 孔隙率 |
| 4.2.1 聚羧酸减水剂和粉煤灰共掺对水泥浆体孔隙率的影响 |
| 4.2.2 聚羧酸减水剂和矿粉共掺对水泥浆体孔隙率的影响 |
| 4.2.3 聚羧酸减水剂、粉煤灰和矿粉共掺对水泥浆体孔隙率的影响 |
| 4.3 抗压强度-孔隙率的关系 |
| 4.4 小结 |
| 第五章 聚羧酸减水剂和矿物掺合料共掺对水泥水化微结构的影响 |
| 5.1 水泥水化产物组成 |
| 5.1.1 聚羧酸减水剂对水泥水化产物组成的影响 |
| 5.1.2 粉煤灰和矿粉对水泥水化产物组成的影响 |
| 5.1.3 聚羧酸减水剂、粉煤灰和矿粉对水泥水化产物的影响 |
| 5.2 氢氧化钙含量 |
| 5.2.1 聚羧酸减水剂和粉煤灰对氢氧化钙含量的影响 |
| 5.2.2 聚羧酸减水剂和矿粉对氢氧化钙含量的影响 |
| 5.2.3 聚羧酸减水剂对复掺粉煤灰和矿粉的水泥浆体中氢氧化钙含量的影响 |
| 5.3 水泥水化产物形貌 |
| 5.3.1 聚羧酸减水剂和粉煤灰对水泥水化产物形貌的影响 |
| 5.3.2 聚羧酸减水剂和矿粉对水泥水化产物形貌的影响 |
| 5.3.3 聚羧酸减水剂对复掺粉煤灰和矿粉浆体中水泥水化产物形貌的影响 |
| 5.4 小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 主要创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士期间发表的学术论文与研究成果 |
（4）碱激发-混合硅酸盐水泥基本性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及国内外研究现状 |
| 1.1.1 混合硅酸盐水泥研究背景 |
| 1.1.2 碱激发-混合硅酸盐水泥研究背景 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国内研究现状 |
| 1.2.2 国外研究现状 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 1.3.1 不同种类激发剂掺量优化 |
| 1.3.2 不同激发剂对矿渣-粉煤灰-水泥的性能和组成的影响 |
| 1.3.3 不同激发剂对矿渣-粉煤灰-金尾矿-水泥的性能和组成的影响 |
| 2 实验原材料及方法 |
| 2.1 实验原材料 |
| 2.2 试验方法 |
| 3 不同种类激发剂掺量优化 |
| 3.1 钠水玻璃对矿渣-水泥的激发作用 |
| 3.1.1 流动度变化 |
| 3.1.2 钠水玻璃对不同龄期强度的影响 |
| 3.1.3 钠水玻璃对水化产物的影响 |
| 3.2 钾水玻璃对矿渣-水泥的激发作用 |
| 3.2.1 流动度变化 |
| 3.2.2 钾水玻璃对不同龄期强度的影响 |
| 3.2.3 钾水玻璃对水化产物的影响 |
| 3.3 氢氧化钠对矿渣-水泥的激发作用 |
| 3.3.1 流动度变化 |
| 3.3.2 氢氧化钠对不同龄期强度的影响 |
| 3.3.3 氢氧化钠对水化产物的影响 |
| 3.4 氢氧化钾对矿渣-水泥的激发作用 |
| 3.4.1 流动度变化 |
| 3.4.2 氢氧化钾对不同龄期强度的影响 |
| 3.4.3 氢氧化钾对水化产物的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 不同激发剂对矿渣-粉煤灰-水泥的作用 |
| 4.1 钠水玻璃对矿渣-粉煤灰-水泥的激发作用 |
| 4.1.1 流动度变化 |
| 4.1.2 钠水玻璃对不同龄期强度的影响 |
| 4.1.3 标准稠度用水量、凝结时间与安定性 |
| 4.1.4 钠水玻璃对水化产物的影响 |
| 4.2 钾水玻璃对矿渣-粉煤灰-水泥的激发作用 |
| 4.2.1 流动度变化 |
| 4.2.2 钾水玻璃对不同龄期强度的影响 |
| 4.2.3 标准稠度用水量与凝结时间 |
| 4.2.4 钾水玻璃对水化产物的影响 |
| 4.3 氢氧化钠对矿渣-粉煤灰-水泥的激发作用 |
| 4.3.1 流动度变化 |
| 4.3.2 氢氧化钠对不同龄期强度的影响 |
| 4.3.3 标准稠度用水量与凝结时间 |
| 4.3.4 氢氧化钠对水化产物的影响 |
| 4.4 氢氧化钾对矿渣-粉煤灰-水泥的激发作用 |
| 4.4.1 流动度变化 |
| 4.4.2 氢氧化钾对不同龄期强度的影响 |
| 4.4.3 标准稠度用水量与凝结时间 |
| 4.4.4 氢氧化钾对水化产物的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 不同激发剂对矿渣-粉煤灰-金尾矿-水泥的作用 |
| 5.1 钾水玻璃对矿渣-粉煤灰-金尾矿-水泥的作用 |
| 5.1.1 流动度变化 |
| 5.1.2 钾水玻璃对不同龄期强度的影响 |
| 5.1.3 标准稠度用水量、凝结时间与安定性 |
| 5.1.4 钾水玻璃对水化产物的影响 |
| 5.2 氢氧化钠对矿渣-粉煤灰-金尾矿-水泥的作用 |
| 5.2.1 流动度变化 |
| 5.2.2 氢氧化钠对不同龄期强度的影响 |
| 5.2.3 标准稠度用水量、凝结时间与安定性 |
| 5.2.4 氢氧化钠对水化产物的影响 |
| 5.3 氢氧化钾对矿渣-粉煤灰-金尾矿-水泥的作用 |
| 5.3.1 流动度变化 |
| 5.3.2 氢氧化钾对不同龄期强度的影响 |
| 5.3.3 标准稠度用水量、凝结时间与安定性 |
| 5.3.4 氢氧化钾对水化产物的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论和展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
| 作者在攻读硕士学位期间获得的学术成果 |
| 致谢 |
（5）纳米材料改性粉煤灰-水泥路用混凝土的制备与性能（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 混凝土路面 |
| 1.2.2 路用混凝土 |
| 1.2.3 粉煤灰-水泥混凝土 |
| 1.2.4 纤维增强水泥混凝土 |
| 1.2.5 纳米材料改性混凝土 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 第2章 共混球磨制备纳米TiO_2改性粉煤灰-水泥基复合材料 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 共混球磨分散方法 |
| 2.2.1 NMs在水泥基材料中的分散 |
| 2.2.2 共混球磨法分散NMs |
| 2.3 NT改性粉煤灰-水泥基复合材料制备 |
| 2.3.1 原材料 |
| 2.3.2 制备方法 |
| 2.3.3 分析测试方法 |
| 2.4 NT改性粉煤灰 |
| 2.4.1 纳米改性粉煤灰的表面形貌 |
| 2.4.2 纳米改性粉煤灰的粒径分布 |
| 2.4.3 纳米改性粉煤灰的覆盖率 |
| 2.5 NT改性粉煤灰-水泥基材料的力学性能 |
| 2.5.1 球磨时间对水泥基复合材料力学性能的影响 |
| 2.5.2 NT掺量对复合材料力学性能的影响 |
| 2.5.3 不同分散方法对纳米改性复合材料力学性能的影响 |
| 2.6 力学性能的改性机理 |
| 2.6.1 早期水化反应分析 |
| 2.6.2 水化产物分析 |
| 2.6.3 微观结构分析 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 纳米SiO_2改性PVA纤维增强水泥基材料 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验方法 |
| 3.2.1 实验材料 |
| 3.2.2 纤维表面原位生长纳米SiO_2 |
| 3.2.3 PVAF增强水泥基复合材料 |
| 3.2.4 表征方法 |
| 3.3 NS改性PVAF |
| 3.3.1 NS改性PVAF的表面形貌 |
| 3.3.2 NS改性PVAF的表面粗糙度 |
| 3.3.3 NS改性PVAF的表面活性及耐碱性 |
| 3.4 纳米改性对PVAF增强水泥基材料力学性能的影响 |
| 3.4.1 PVAF增强水泥基材料的力学性能 |
| 3.4.2 力学性能增强的机理分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 纳米材料改性混凝土的力学性能 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验方法 |
| 4.2.1 NMs改性砂浆的制备 |
| 4.2.2 NMs改性混凝土的制备 |
| 4.2.3 力学性能表征方法 |
| 4.3 NMs类型和掺量对力学性能的影响 |
| 4.3.1 NMs类型的选择 |
| 4.3.2 NMs掺量的优化 |
| 4.4 微界面纳米改性粉煤灰-水泥混凝土的力学性能 |
| 4.4.1 混凝土不同龄期的力学性能 |
| 4.4.2 对折压比的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 纳米材料改性对混凝土抗折疲劳性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验方法 |
| 5.2.1 混凝土的制备 |
| 5.2.2 加载方式 |
| 5.2.3 参数确定 |
| 5.3 混凝土的疲劳寿命 |
| 5.3.1 粉煤灰对混凝土疲劳性能的影响 |
| 5.3.2 粉煤灰表面纳米改性对混凝土疲劳性能的影响 |
| 5.3.3 纤维对混凝土疲劳性能的影响 |
| 5.3.4 纳米改性纤维对混凝土疲劳性能的影响 |
| 5.3.5 混凝土疲劳寿命和疲劳极限预测 |
| 5.4 混凝土的疲劳损伤 |
| 5.4.1 循环荷载-变形曲线 |
| 5.4.2 刚度系数的演变规律 |
| 5.4.3 能量耗散的演变规律 |
| 5.4.4 残余应变的演变规律 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 纳米材料改性对路用混凝土耐久性的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 纳米改性对混凝土收缩开裂性能的影响 |
| 6.2.1 实验方法 |
| 6.2.2 自由收缩 |
| 6.2.3 开裂风险预测 |
| 6.3 纳米改性对混凝土抗氯离子渗透性能的影响 |
| 6.3.1 实验方法 |
| 6.3.2 抗氯离子渗透性能 |
| 6.3.3 服役寿命预测 |
| 6.4 纳米改性混凝土的路面应用 |
| 6.4.1 路面设计 |
| 6.4.2 耐久性设计 |
| 6.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（6）硫硅酸钙-硫铝酸钙水泥的性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 硫铝酸盐水泥概述 |
| 1.2.1 硫铝酸盐水泥的生产 |
| 1.2.2 硫铝酸盐水泥的水化机理 |
| 1.2.3 硫铝酸盐水泥的性能及应用 |
| 1.3 硫硅酸钙矿物的研究进展 |
| 1.3.1 硫硅酸钙的形成条件 |
| 1.3.2 硫硅酸钙的水化活性 |
| 1.3.3 硫硅酸钙作为添加剂对硫铝酸盐水泥性能的影响 |
| 1.3.4 含硫硅酸钙的硫铝酸盐水泥制备 |
| 1.4 本课题的提出及研究意义 |
| 1.5 研究内容 |
| 1.6 技术路线 |
| 第二章 原材料与试验方法 |
| 2.1 试验原材料 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 水泥制备 |
| 2.2.2 宏观性能 |
| 2.2.3 化学分析 |
| 2.2.4 微观分析 |
| 第三章 硫硅酸钙含量对水泥性能的影响 |
| 3.1 不同硫硅酸钙含量的熟料制备 |
| 3.1.1 矿物组成 |
| 3.1.2 微观形貌 |
| 3.2 硫硅酸钙含量对水泥性能的影响 |
| 3.2.1 凝结时间 |
| 3.2.2 抗压强度 |
| 3.2.3 体积稳定性 |
| 3.2.4 水化产物 |
| 3.3 后掺石膏对水泥性能的影响 |
| 3.3.1 凝结时间 |
| 3.3.2 抗压强度 |
| 3.3.3 水化过程 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 养护条件对硫硅酸钙-硫铝酸钙水泥性能的影响 |
| 4.1 养护温度对水泥性能的影响 |
| 4.1.1 强度 |
| 4.1.2 体积稳定性 |
| 4.1.3 水化产物 |
| 4.2 养护湿度对水泥性能的影响 |
| 4.2.1 强度 |
| 4.2.2 水化产物 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 硫硅酸钙-硫铝酸钙水泥矿物组成的优化 |
| 5.1 硫铝酸钙矿物的优化 |
| 5.1.1 矿物组成 |
| 5.1.2 力学性能 |
| 5.1.3 水化过程 |
| 5.2 硫硅酸钙矿物的优化 |
| 5.2.1 矿物组成 |
| 5.2.2 力学性能 |
| 5.3 后掺石膏种类对水泥性能的影响 |
| 5.3.1 力学性能 |
| 5.3.2 化学结合水 |
| 5.3.3 水化产物 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
（7）多元胶凝材料体系的性能及水化机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 胶凝材料概述 |
| 1.2.1 硅酸盐水泥概述 |
| 1.2.2 硫铝酸盐水泥概述 |
| 1.2.3 石膏胶凝材料概述 |
| 1.2.4 辅助性胶凝材料概述 |
| 1.3 多元胶凝材料体系国内外研究现状 |
| 1.3.1 二元胶凝材料体系研究现状 |
| 1.3.2 三元胶凝材料体系研究 |
| 1.3.3 多元胶凝材料体系的研究现状 |
| 1.4 水泥基自流平砂浆的研究现状 |
| 1.5 课题研究内容 |
| 第2章 试验原材料及试验方法 |
| 2.1 原材料 |
| 2.1.1 硅酸盐水泥 |
| 2.1.2 硫铝酸盐水泥 |
| 2.1.3 半水石膏 |
| 2.1.4 粉煤灰 |
| 2.1.5 细骨料 |
| 2.1.6 外加剂 |
| 2.2 试验方案 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 流动度与凝结时间试验 |
| 2.3.2 力学性能试验 |
| 2.3.3 尺寸变化率试验 |
| 2.3.4 X-衍射分析试验(XRD) |
| 2.3.5 扫描电镜试验(SEM) |
| 2.3.6 背散射分析试验(BSE) |
| 2.3.7 水化热试验 |
| 2.3.8 热重分析试验(TGA) |
| 2.3.9 孔径分布试验 |
| 第3章 多元胶凝材料体系物理力学性能研究 |
| 3.1 胶凝材料的选择与配合比设计 |
| 3.2 三元胶凝材料体系的性能 |
| 3.2.1 流动性 |
| 3.2.2 凝结时间 |
| 3.2.3 抗折强度与抗压强度 |
| 3.2.4 体积稳定性 |
| 3.3 粉煤灰对三元胶凝材料体系性能的影响 |
| 3.3.1 粉煤灰对三元胶凝材料体系的流动性影响 |
| 3.3.2 粉煤灰对三元胶凝材料体系的凝结时间影响 |
| 3.3.3 粉煤灰对三元胶凝材料体系的强度影响 |
| 3.3.4 粉煤灰对三元胶凝材料体系的体积稳定性能影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 多元胶凝材料体系水化机理分析 |
| 4.1 三元胶凝材料体系微观测试 |
| 4.1.1 水化热测试结果与分析 |
| 4.1.2 XRD测试结果与分析 |
| 4.1.3 TG-DSC测试结果与分析 |
| 4.1.4 SEM-EDS测试结果与分析 |
| 4.1.5 BSE测试结果与分析 |
| 4.1.6 氮吸附测试结果与分析 |
| 4.2 三元胶凝材料体系水化机理分析 |
| 4.2.1 水化反应及水化产物 |
| 4.2.2 水化机理 |
| 4.3 粉煤灰对三元胶凝材料体系微观结果影响分析 |
| 4.3.1 XRD测试结果与分析 |
| 4.3.2 TG-DSC测试结果与分析 |
| 4.3.3 SEM测试结果与分析 |
| 4.3.4 水化热测试结果与分析 |
| 4.4 粉煤灰对三元胶凝材料体系水化机理的影响分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 创新性与展望 |
| 一、创新性 |
| 二、展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（8）粉煤灰物理特性对水泥浆体力学性能及微观结构的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 胶凝材料水化机理研究 |
| 1.2.1 硅酸盐水泥水化 |
| 1.2.2 粉煤灰水化 |
| 1.2.3 粉煤灰-水泥复合胶凝材料水化程度评价方法 |
| 1.3 超细粉煤灰在水泥混凝土中的应用 |
| 1.3.1 超细粉煤灰的应用研究 |
| 1.3.2 超细粉煤灰的制备研究 |
| 1.4 目前研究存在的问题 |
| 1.5 研究思路与内容 |
| 1.5.1 研究思路 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 1.5.3 技术路线 |
| 2 实验原材料与试验方法 |
| 2.1 实验原材料 |
| 2.2 实验仪器与设备 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.2.1 细颗粒粉煤灰的粉碎 |
| 2.2.2 粉煤灰粒度分布测试 |
| 2.2.3 粉煤灰形貌测试 |
| 2.2.4 需水量测试 |
| 2.2.5 粉煤灰强度活性指数实验方法 |
| 2.2.6 烧失量测试 |
| 2.2.7 含水量测试 |
| 2.2.8 净浆浆体抗压强度实验 |
| 2.2.9 胶砂浆体抗压强度实验 |
| 2.2.10 压汞仪测试 |
| 2.2.11 浆体微观结构测试 |
| 2.2.12 BSE图像测试 |
| 2.2.13 TG-DTA测试 |
| 2.2.14 浆体物相分析 |
| 2.2.15 XPS测试 |
| 3 粉煤灰物理特性差异对复合胶凝材料抗压强度影响的研究 |
| 3.1 粉煤灰的物理性能研究 |
| 3.1.1 粉碎产物粒度分布分析 |
| 3.1.2 粉碎产品形貌分析 |
| 3.1.3 粉碎产品矿物成分分析 |
| 3.1.4 粉碎产品需水量分析 |
| 3.1.5 粉碎产品强度活性指数分析 |
| 3.2 粉煤灰-水泥复合胶凝材料力学性能研究 |
| 3.2.1 粉煤灰-水泥复合胶凝材料胶砂抗压强度测试研究 |
| 3.2.2 粉煤灰-水泥复合胶凝材料净浆浆体抗压强度测试研究 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 粉煤灰-水泥复合胶凝材料的微结构形成与水化特性研究 |
| 4.1 复合胶凝材料净浆浆体的孔结构分析 |
| 4.2 复合胶凝材料净浆浆体的形貌分析 |
| 4.3 复合胶凝材料净浆浆体结构分布分析 |
| 4.4 复合胶凝材料净浆浆体XRD分析 |
| 4.5 复合胶凝材料净浆浆体的热重分析 |
| 4.6 复合胶凝材料净浆浆体的XPS分析 |
| 4.7 小结 |
| 5 粉煤灰不同掺量配比对复合胶凝材料抗压强度影响的研究 |
| 5.1 基于Fuller曲线的粉煤灰配比对净浆浆体抗压强度的影响 |
| 5.2 基于Dinger-Funk方程的粉煤灰配比对净浆浆体抗压强度的影响 |
| 5.3 粉煤灰配比设计以及不同配比对净浆浆体抗压强度的影响 |
| 5.3.1 粉煤灰配比设计 |
| 5.3.2 粉煤灰不同掺量配比对净浆浆体抗压强度的影响 |
| 5.4 粉煤灰-水泥复合胶凝材料粒度分布分析 |
| 5.5 小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 研究结果 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的研究成果 |
（9）石灰粉煤灰水泥稳定碎石基层的力学性能试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国内研究现状 |
| 1.2.2 国外研究现状 |
| 1.3 研究内容与创新点 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 创新点 |
| 1.4 技术路线 |
| 第2章 材料、试验介绍及强度形成机理 |
| 2.1 原材料性质 |
| 2.1.1 水泥的性质 |
| 2.1.2 石灰的性质 |
| 2.1.3 碎石的性质 |
| 2.1.4 粉煤灰的性质 |
| 2.2 石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料配合比的确定 |
| 2.2.1 无机结合料与碎石比例的确定 |
| 2.2.2 石灰粉煤灰比例的确定 |
| 2.2.3 碎石级配的确定 |
| 2.2.4 水泥掺量的确定 |
| 2.3 试验介绍 |
| 2.3.1 击实试验介绍 |
| 2.3.2 无侧限抗压强度试验 |
| 2.3.3 劈裂拉伸强度试验 |
| 2.3.4 冻融试验 |
| 2.4 石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料的最佳含水率及最大干密度 |
| 2.5 强度形成机理 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料的UCS |
| 3.1 试验方案 |
| 3.1.1 试验方案设计 |
| 3.1.2 试样的制备 |
| 3.2 试验结果分析 |
| 3.2.1 养护龄期与UCS的关系 |
| 3.2.2 水泥掺量与UCS的关系 |
| 3.2.3 不同水泥类型与UCS的关系 |
| 3.2.4 石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料的UCS随养护龄期的增长模型 |
| 3.2.5 石灰粉煤灰硫铝酸盐水泥稳定碎石混合料UCS的预测 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料的STS |
| 4.1 试验方案 |
| 4.2 试验结果及分析 |
| 4.2.1 养护龄期与石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料STS的关系 |
| 4.2.2 水泥掺量与综合稳定碎石混合料STS的关系 |
| 4.2.3 水泥类型与石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料STS的关系 |
| 4.2.4 STS随养护龄期增长的模型 |
| 4.3 石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料的摩尔-库伦破坏包络线探讨 |
| 4.3.1 石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料的STS与 UCS之间的关系 |
| 4.3.2 石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料的摩尔-库伦破坏面 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料的抗冻性能 |
| 5.1 试验条件及方法 |
| 5.2 试验方案 |
| 5.3 试验结果及分析 |
| 5.3.1 直观性分析 |
| 5.3.2 方差分析 |
| 5.3.3 石灰粉煤灰水泥稳定碎石混合料的抗冻性能 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 进一步研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 A 攻读学位期间所发表的学术论文 |
（10）石灰基低碳胶凝材料的设计制备与水化机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 水泥工业生产现状 |
| 1.1.2 固体废弃物的排放 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 复合胶凝材料 |
| 1.2.2 化学激发胶凝材料 |
| 1.2.3 低温煅烧水泥 |
| 1.2.4 其他低碳胶凝材料 |
| 1.3 存在的问题与不足 |
| 1.4 研究思路与内容 |
| 参考文献 |
| 第二章 原材料与试验方法 |
| 2.1 原材料 |
| 2.1.1 硅酸盐水泥 |
| 2.1.2 水泥混合材 |
| 2.1.3 其余原材料 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 试件的制备和养护 |
| 2.2.2 力学性能 |
| 2.2.3 工作性能 |
| 2.2.4 干燥收缩与自收缩 |
| 2.2.5 水化热测试 |
| 2.2.6 样品的终止水化 |
| 2.2.7 X射线衍射测试(XRD) |
| 2.2.8 热重分析(TGA) |
| 2.2.9 傅里叶变换红外光谱(FTIR) |
| 2.2.10 魔角旋转核磁共振(MAS-NMR) |
| 2.2.11 压汞法(MIP) |
| 2.2.12 扫描电子显微镜与能谱分析(SEM-EDS) |
| 参考文献 |
| 第三章 石灰基低碳胶凝材料的组成设计研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 石灰基低碳胶凝材料中的活性混合材组成设计 |
| 3.2.1 混合材的组成 |
| 3.2.2 混合材的配比设计 |
| 3.2.3 力学强度试验结果 |
| 3.2.4 胶空比分析 |
| 3.2.5 混合材的水化动力学 |
| 3.3 活性混合材中的石膏含量设计 |
| 3.3.1 石膏对石灰-混合材胶凝体系力学性能影响 |
| 3.3.2 石膏对石灰-混合材胶凝体系早期水化影响 |
| 3.4 石灰基低碳胶凝材料中石灰含量设计 |
| 3.4.1 设计理论与方法 |
| 3.4.2 复合水泥中混合材反应程度与氢氧化钙含量 |
| 3.4.3 石灰胶凝体系中混合材的水化与氢氧化钙含量 |
| 3.4.4 LCM中石灰含量的设计与计算 |
| 3.5 石灰基低碳胶凝材料配比设计 |
| 3.5.1 配比设计 |
| 3.5.2 力学性能试验结果 |
| 3.5.3 三元体系分析 |
| 3.6 本章小节 |
| 参考文献 |
| 第四章 石灰基低碳胶凝材料的宏观性能、水化特性及环境影响研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 石灰基低碳胶凝材料的力学性能 |
| 4.2.1 水胶比对LCM力学性能的影响 |
| 4.2.2 硅酸盐水泥细度LCM力学性能的影响 |
| 4.2.3 混合材细度对LCM力学性能的影响 |
| 4.3 石灰基低碳胶凝材料的工作性能 |
| 4.3.1 石灰基低碳胶凝材料流动度 |
| 4.3.2 石灰基低碳胶凝材料凝结时间 |
| 4.4 石灰基低碳胶凝材料的收缩行为 |
| 4.4.1 干燥收缩 |
| 4.4.2 自收缩 |
| 4.5 石灰基低碳胶凝材料的蒸养制度 |
| 4.5.1 蒸养制度设计 |
| 4.5.2 静停时间和蒸养时间 |
| 4.5.3 蒸养温度和水胶比 |
| 4.6 石灰基低碳胶凝材料的水化特性 |
| 4.6.1 水化产物 |
| 4.6.2 水化微结构 |
| 4.6.3 水化动力学 |
| 4.7 石灰基低碳胶凝材料对环境的影响 |
| 4.7.1 碳排放量及能源消耗 |
| 4.7.2 全寿命周期评估(LCA) |
| 4.8 本章小节 |
| 参考文献 |
| 第五章 化学激发剂及高活性矿物掺合料对石灰基低碳胶凝材料的改性研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 改性LCM的力学性能 |
| 5.2.1 试验设计 |
| 5.2.2 试验结果 |
| 5.3 改性LCM的工作性能 |
| 5.3.1 扩展度和流动度 |
| 5.3.2 凝结时间 |
| 5.4 改性LCM的收缩行为 |
| 5.4.1 自收缩 |
| 5.4.2 干燥收缩 |
| 5.5 改性LCM的水化产物 |
| 5.5.1 XRD |
| 5.5.2 TGA |
| 5.5.3 FTIR |
| 5.6 改性LCM的水化微结构 |
| 5.6.1 MIP |
| 5.6.2 SEM |
| 5.7 水化产物C-(A)-S-H凝胶的组成与结构 |
| 5.7.1 BSE-EDS |
| 5.7.2 MAS-NMR |
| 5.7.3 凝胶化学结构模型 |
| 5.8 改性LCM的水化动力学 |
| 5.8.1 早期改性LCM水化放热 |
| 5.8.2 化学激发剂对LCM水化的影响 |
| 5.9 本章小节 |
| 参考文献 |
| 第六章 石灰基低碳胶凝材料抗碳化性能研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 试验设计 |
| 6.3 碳化深度与力学性能 |
| 6.3.1 碳化深度 |
| 6.3.2 力学性能 |
| 6.4 碳化后物相演变 |
| 6.4.1 FTIR |
| 6.4.2 XRD |
| 6.4.3 TGA |
| 6.5 碳化后微结构演变 |
| 6.5.1 MIP |
| 6.5.2 SEM-EDS |
| 6.6 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第七章 结论、创新点和展望 |
| 7.1 主要结论 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 展望 |
| 攻读博士期间取得的主要学术成果与获奖情况 |
| 致谢 |
四、提高粉煤灰水泥早期强度（论文参考文献）
- [1]大宗工业固废高值建材化利用研究现状与展望[J]. 顾晓薇,张延年,张伟峰,赵昀奇,李晓慧,王宏宇. 金属矿山, 2022(01)
- [2]喷射混凝土高性能化机制与组成设计方法研究[D]. 张戈. 北京交通大学, 2021(02)
- [3]聚羧酸减水剂和矿物掺合料对水泥浆体工作性、水化及微结构的影响[D]. 林贤豪. 广西大学, 2021(12)
- [4]碱激发-混合硅酸盐水泥基本性能研究[D]. 赵林林. 沈阳建筑大学, 2021
- [5]纳米材料改性粉煤灰-水泥路用混凝土的制备与性能[D]. 蒙井. 哈尔滨工业大学, 2021
- [6]硫硅酸钙-硫铝酸钙水泥的性能研究[D]. 王培芳. 扬州大学, 2021
- [7]多元胶凝材料体系的性能及水化机理研究[D]. 常宇. 北京建筑大学, 2021(01)
- [8]粉煤灰物理特性对水泥浆体力学性能及微观结构的影响[D]. 曾玻. 西南科技大学, 2021(08)
- [9]石灰粉煤灰水泥稳定碎石基层的力学性能试验研究[D]. 连尚承. 兰州理工大学, 2021(01)
- [10]石灰基低碳胶凝材料的设计制备与水化机理研究[D]. 吴萌. 东南大学, 2021